现浇连续梁支架碗扣及模板计算书.docx

1、现浇连续梁支架碗扣及模板计算书附件一 3#排洪渠中桥现浇连续梁满堂碗扣支架检算一、设计依据1、海沧建港西路（三都路-海新路）道路工程3#排洪渠中桥图纸2、公路桥涵结构及木结构设计规范JTJ025-863、钢结构设计规范GB50017-20034、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-20115. 扣件式钢管脚手架计算手册-中国建筑工业出版社二、工程概况1、3#排洪渠中桥共计一联2跨现浇箱梁，布置为：225m等截面连续梁桥梁总长度56m。2、箱梁构造：主梁采用直腹板式箱梁，梁体现浇钢筋砼连续箱梁，单箱五室截面，桥面宽24m，底板宽19m，箱梁悬臂长2.5米，中心梁高1.7米（双向

2、横坡1.5%，向两侧放坡）。腹板厚度由0.4米渐变到0.6米，箱梁顶板及底板厚0.25米，端横梁宽1.2米，中横梁为1.8米，箱梁设计角度为50度。截面如下图1。图1 梁体横断面图三、现浇满堂碗扣支架方案设计1.3#排洪渠中桥共一联2孔，拟采用满堂碗扣支架现浇；2.满堂碗扣现浇支架体系由支架基础、碗扣钢管立杆、横杆、纵横向剪刀撑、水平连续撑、顶托、底托、底模系统等组成。3.碗扣立柱纵向间距采用（60*2+90*23）cm布置；横向间距翼缘板及底板下采用90cm，腹板下采用60cm；步距均采用120cm；4.剪刀撑设置：纵、横向按每45跨设置由底至顶连续竖向剪刀撑,剪刀撑的宽度为间距45跨且6m

3、，剪刀撑与地面倾角为4560；在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平撑，间距45跨且6m。5.具体结构及布置形式见图2、图3所示。 图2 满堂碗扣支架纵断面面布置图图3 满堂碗扣支架横断面布置图四、支架结构验算1、碗扣支架材料(1) HB碗扣为483.5mm钢管；名称型号规格（mm）市场重量（kg）设计重量（kg）立杆LG-120480x3.5x12007.417.05LG-180480x3.5x180010.6710.19LG-240480x3.5x240014.0213.34LG-300480x3.5x300017.3116.48横杆HG-30480x3.5x3001.671.32HG-60

4、480x3.5x6002.822.47HG-90480x3.5x9003.973.63(2) 立杆、横杆承载性能。立 杆横 杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.02、荷载分析计算(1) 恒载(砼)：横桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下图所示： (2) 模板荷载： 内模(包括支撑架)：按q=1.2kN/m2考虑； 外模(包括侧模支撑架)：按q=1.2kN/m2考虑。(3) 施工荷载：施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷

5、载，按q=1.5kN/m2考虑； 振捣混凝土时产生的荷载采用q=2.0 kN/m2。3、碗扣支架受力计算设计计算中假定：腹板混凝土及内外侧模板通过底模系统直接传递给腹板下碗扣立杆；翼缘板混凝土通过模板系统传递给翼缘板下碗扣立柱；顶、底板混凝土及内模系统通过底模系统传递给底板下碗扣立柱。(1) 腹板下碗扣立杆检算荷载（取纵向单位1m计算）： 1 混凝土荷载：g1=2.55t2 内外模板系统荷载：g2=0.2t3 施工荷载：g3=0.15*0.6=0.09t4 振捣混凝土荷载：g4=0.2*0.6=0.12t则总荷载为：G=2.96t腹板碗扣立杆纵向间距90cm、横向间距为60cm，步距120cm

6、，考虑按2根受力，则单根立杆受力为： N2.96*10*0.9/2=13.32kNN=30 kN。(2) 翼缘板下碗扣立杆检算荷载（取纵向单位1m计算）： 混凝土荷载：g1=2t翼缘板模板系统荷载：g2=0.2t施工荷载：g3=0.15*2.5=0.375t5 捣混凝土荷载：g4=0.2*2.5=0.5t则总荷载为：G=3.075t翼缘板碗扣立杆纵向间距90cm、横向间距为90cm，步距120cm，考虑按3根受力，则单根立杆受力为： N3.075*10*0.9/3=9.225kNN=30 kN。(3) 顶、底板下碗扣立杆检算荷载（取纵向单位1m计算）： 混凝土荷载：g1=5.27t内模系统荷载

7、：g2=0.3t施工荷载：g3=0.15*2.81=0.42t振捣混凝土荷载：g4=0.2*2.81=0.56t则总荷载为：G=6.55t腹板碗扣立杆纵向间距90cm、横向间距为90cm，步距120cm，考虑按3根受力，则单根立杆受力为： N6.55*10*0.9/3=19.65kNN=30 kN。经以上计算，立杆均满足受力要求。(5) 支架立杆稳定性计算经计算得立杆长细比 = L / i = 120/1.578 = 76由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数 =0.744立杆截面积Am=(242-20.52)=489 mm2由钢材容许应力表查得弯向容许应力=145 MPa立杆轴向荷载N=A

8、m=489/10000.744145=52.75 kN而Nmax=19.65 kN N=52.75 kN故支架立柱稳定性满足要求。4、地基受力计算(1)腹板下计算地基传力方式如下：由上计算可知，单根立杆承载力为N13.32kN，分布地基受力面积为0.38m0.38m（砼地基按45受力扩散至基底受力），则：地基基础底面应力92kPa。 (3) 翼缘板板下计算地基传力方式如下：由上计算可知，单根立杆承载力为N9.225 kN，分布地基受力面积为0.38m0.38m，则：地基基础底面64kPa。 (3) 顶底板下计算地基传力方式如下：由上计算可知，单根立杆承载力为N19.65 kN，分布地基受力面积

9、为0.38m0.38m，则：地基基础底面136kPa。以上计算得知地基基础顶面最大应力为136kpa，故要求碗扣支架垫层基础基底承载力达136kpa以上，取150KPa。六、外侧模板检算1、计算荷载水平荷载统计：新浇混凝土对模板的水平侧压力标准值。按照（JGJ74-2003）附录B，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定：FMin（F1，F2）本计算书各工艺参数：c-取26kN/m3；t0-初凝时间为6小时(由工艺试验确定)；V-浇筑速度为3.5/(1300/30)=0.08m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；取3.5m；1-取1.2；2-取1.15。则砼侧压力标准

10、值F为：F10.222661.21.150.08/213kN/m2F2263.693.6kN/m2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F=13kN/m2作为模板水平侧压力的标准值。倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m2（泵送混凝土）振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）水平侧压力的荷载组合:总体水平侧压力的设计值为F设=1.213+1.4(4+4)=26.8kN/m2模板受力分析采用总体水平侧压力设计值模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标

11、准值F标=13kN/m22、计算内容模板设计面板采用15mm厚竹胶板；水平加劲肋采用方木10*10cm、间距为40cm，竖向加劲肋采用方木10*15cm、间距为60cm。拉杆梁采用214a、间距不超过1m布置，拉杆采用22、间距不超过11m布置。面板的检算面板支承于横肋，横肋间距40cm；模板按5等跨连续梁计算。取1m宽的板条作为计算单元，则q设=F设1=2.681=2.68t/mq标=F标1=1.31=1.3t/m强度计算模型变形计算模型求的：Mmax=0.05tm fmax=0.4mm面板的截面系数：WX=1/6bh2=1/61001.52=37.5cm3IX=1/12bh3=1/6100

12、1.53=28cm4应力：max=Mmax/WX=0.05105/37.5=13.3MPa14.5MPa (满足要求)挠度：fmax=0.4mmL/500=0.8mm (满足要求)横肋的检算方木1010cm：Wx=166.7cm3 Ix=833.3cm4 A=100cm2横肋间距为40cm，则q设=F设0.4=2.680.4=1.1t/mq标=F标0.4=3.70.3=0.5t/m横肋按3等跨连续梁计算强度计算模型变形计算模型求的：Mmax=0.04tm fmax=0.3mm应力：max=Mmax/WX=0.04105/166.7=2.4MPa8MPa (满足要求)挠度：fmax=0.3mmL/500=1.2mm (满足要求)竖向加劲肋的检算方木1015cm：Wx=375cm3 Ix=2812.5cm4 A=150cm2竖向桁架间距为60cm，则q设=F设0.6=2.680.6=1.6t/mq标=F标0.6=1.30.6=0.78t/m竖向肋按2等跨连续梁计算强度计算模型变形计算模型求的：Mmax=0.20tm Rmax=1.0t fmax=0.1mm应力：max=Mmax/WX=0.2105/375=5.3MPa8.0MPa (满足要求)挠度：fmax=0.1mmL/500=20mm (满足要求)