模板工程施工方案盘扣式脚手架.docx

1、模板工程施工方案盘扣式脚手架模板施工方案（盘扣式支撑)方案一、工程概况 工程名称：美的遵义新蒲新区项目27、28、29栋土建总承包工程建设单位：遵义市美的房地产发展有限公司勘察单位：贵州建筑勘察设计有限公司设计单位：贵州同盛建筑设计有限公司监理单位：佛山市建友工程监理有限公司施工单位：浙江广宏建筑有限公司 美的遵义新蒲新区项目27、28、29栋土建总承包工程位于遵义市新蒲新区.总建筑面积为57109.9平方米，其中地下室建筑面积为13794。2平方米，主体结构为剪力墙结构，地下室车库共2层，层高为3。3m，室外覆土层厚度为0.9m米.抗震设防烈度为非抗震,建筑安全等级为二级,设计使用年限为50

2、年，防火分类为I类，耐火等级为一级，地下室防水等级为I级,屋面防水等级为级。具体各建筑单体经济指标及特征见下表:表 01 建筑单体特征表楼 号层数层高(m)建筑高度(m）建筑面积（）0。000对应的绝对标高27#楼342.999。8515534.88868.328楼332。995。9513890.41868.329#楼332.995.9513890.41868。3地下室2层3.313794。20868。3基础形式：本工程采用独立基础、条形基础及少量桩基基础。 本工程车库底板厚度为0.12M，车库负二层顶板厚度为0.3M,负一层顶板厚度0.35M,主楼设计板厚为80-160mm。工程最大的特点是

3、质量要求高、工期紧.原计划模板支撑体系采用钢管扣件脚手架，为保证工程施工进度及模板支撑体系的安全可靠性，主楼标准层采用盘扣式脚手架.二、施工准备工作1、技术准备 组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸,编制施工图预算，重点对框架模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。2、物资准备按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划,根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场，在指定地点,按规定方式进行储存、堆放,确保施工所需。3、劳动组织准备根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文

4、明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。三、综合说明(一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工盘扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1662008)。2、建筑施工安全手册3、建设部建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸,设计文件。5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件,四、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为2。7m，立杆步距h（上下水平杆轴线

5、间的距离）取1.5m，立杆纵距la取0。9m,横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。（二）材料及荷载取值说明盘扣式钢管脚手架是一种杆件轴心相交(接）的承插锁固式钢管脚手架，采用带连接件的定型杆件，组装简便，具有比扣件式钢管脚手架较强的稳定承载能力，不仅可以组装各式脚手架，而且更适合构造各种支撑架，特别是重载支撑架.盘扣式钢管脚手架是在吸取国外先进技术的基础上,结合我国实际情况研制的一种多功能脚手架。WDJ盘扣式钢管脚手架的最大特点，是独创了带齿的盘扣式接头。这种接头结构合理,力学性能明显优于扣件和其他类型的接头。它不仅基本上解决了偏心距的问题,而且

6、具有装卸方便、安全可靠、劳动效率高、功能多、不易丢失零散扣件等优点，因而受到施工单位的欢迎，是一种有广泛发展前景的新型脚手架。盘扣式脚手架的特点细节一 性能特点盘扣式脚手架具有以下性能特点：(1）多功能 盘扣式脚手架可根据施工要求，组成模数为06m的多种组架尺寸和荷载的单排、双排脚手架，支撑架，支撑柱，物料提升架，爬升脚手架等多功能的施工设备、并能作曲线布置。布架场地不需做大面积的整平。（2)接头拼拆速度快 由于采用了碗扣接头避免了扣件螺栓人工操作。只用一把铁锤即可进行安装和拆卸作业，安装和拆卸速度比扣件式钢管脚手架快5倍以上.（3)减轻了劳动强度 由于盘扣式钢管脚手架完全取消了螺栓作业,工人

7、携带一把铁锤即能完成全部作业,减轻了一半的劳动强度.(4）接头强度高，安全可靠 接头采用独特的盘扣式，经试验和使用证明，它具有极佳的抗剪、抗弯、抗扭能力，比其他类型的钢管脚手架的结构强度提高50以上.由于接头具有可靠的自锁能力整架配备有较完善的安全保障设施，所以使用安全可靠。(5)维护简单 构件为不易丢失的扣件构配件轻便、牢固。不怕一般的锈蚀，所以日常的维护简单,运输紧凑有便，细节二 构造特点盘扣式钢管脚手架的核心部件是碗扣接头，它由上碗扣、下碗扣、横杆接头和上碗扣限位销组成如下图所示。盘扣式钢管脚手架采用,48X 3.5（mm）焊接钢管作主构件.立杆和顶杆是在一定长度的钢管上每隔06m安装一

8、套碗扣接头制成。碗扣分上碗扣和下碗扣。下碗扣焊在钢管上,上碗扣对应地套在钢管上其销槽对准焊在钢管上的限位销即能上、下滑动，横杆是在钢管两端焊接横杆接头制成。连接时，只需将横杆接头插入下碗扣内，将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转,靠上碗扣螺旋面使之与限位销顶紧，从而将横杆与立杆牢固地连在一起,形成框架结构.c:iknowdocsharedatacur_workhttp：image。baidu。comi?ct=503316480z=0tn=baiduimagedetail&word=%CDEB%BF%DBCABDBDC5%CAD6%BC%DC%CD%BC%C6ACin=19564&cl=2cm=1

9、sc=0lm=-1&pn=11rn=1di=8117122848ln=1863&fr=ala0&ic=0&s=0c:iknowdocsharedatacur_workhttp：image.baidu。comi?ct=503316480z=0tn=baiduimagedetailword=CDEBBF%DB%CA%BDBD%C5%CA%D6BCDCCDBC%C6AC&in=15304cl=2&cm=1&sc=0lm=1&pn=1rn=1di=10023652752&ln=1863&fr=ala0ic=0s=0模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重,以及施工人员及设备荷载、

10、振捣混凝土时产生的荷载等。五、模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方钢可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中,取与底模方钢平行的方向为纵向。本工程0.000以上楼层均用盘扣式支模支撑体系。本工程0.000以上设计情况如下：梁：150*450、200300，200400，200450，200500，200600，200800。本次计算选用200800计算,其它梁参照该梁搭设。板：100mm,120mm，80mm，90mm。本次计算120mm板，其它板参照该板搭设.120mm板承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规范：建筑施工承插型盘扣式钢

11、管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB500102010建筑地基基础设计规范GB500072011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数：盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00.模板支架搭设高度为2。7m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0。90m,脚手架步距 h=1。50m。立杆钢管类型选择:BLG2500(483。22500);横向

12、水平杆钢管类型选择：ASG900(482。5840)；纵向水平杆钢管类型选择：A-SG900(482.5840）;横向跨间水平杆钢管类型选择：ASG-900（482。5840)；面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2。方钢4040mm，间距250mm，方钢剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。梁顶托采用钢管483.5mm.模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2,施工均布荷载标准值0。00kN/m2。 图 盘扣式楼板支撑架

13、立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=（D4d4）/64，抵抗距计算采用 W=（D4d4）/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000。1500.900+0.2000.900=3.569kN/m活荷载标准值 q2 = （1.000+0。000）0。900=0。900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90。001。801.80/6 = 48.60cm3； 截面惯性矩 I = bh

14、3/12 = 90。001.801.801。80/12 = 43。74cm4；式中:b为板截面宽度，h为板截面高度。（1）抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2）; M 面板的最大弯距(N。mm）； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值,取15。00N/mm2; M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m）;经计算得到 M = 0。100(1.203。569+1.400.900)0.2500。250=0.035kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。03510001000/48600=0。713N/mm2面板的抗弯强度

15、验算 f f,满足要求!（2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1.203。569+1.40.900）0。250=0。831kN截面抗剪强度计算值 T=3831。0/(2900。00018。000）=0。077N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求！（3）挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0。6773。5692504/(1006000437400）=0。036mm面板的最大挠度小于250.0/250，满足要求！二、支撑方钢的计算方钢按照均布荷载计算.

16、1.荷载的计算（1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q11 = 25.1000.1500.250=0.941kN/m（2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0。2000.250=0.050kN/m(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m）：经计算得到,活荷载标准值 q2 = (0.000+1。000)0。250=0。250kN/m静荷载 q1 = 1。200。941+1.200.050=1.190kN/m活荷载 q2 = 1.400。250=0.350kN/m计算单元内的木方集中力为(0。350+1.190）0。900=1.386kN2。方钢的计算按照三跨连续梁

17、计算，计算公式如下：均布荷载 q = P/l = 1.386/0.900=1。540kN/m最大弯矩 M = 0。1ql2=0.11.540。900。90=0.125kN。m最大剪力 Q=0。6ql = 0.60.9001.540=0.831kN最大支座力 N=1。1ql = 1。10.9001。540=1。524kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010。00/6 = 83。33cm3; 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5。0010.0010。0010。00/12 = 416。67cm4；式中：b为板

18、截面宽度,h为板截面高度。(1）方钢抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0。125106/83333.3=1。50N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2，满足要求!（2)方钢抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3831/(250100）=0.249N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2方钢的抗剪强度计算满足要求！(3）方钢挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以方钢计算跨度(即方钢下小横杆间距)得到q=0.991kN/m最大变形

19、v=0。677ql4/100EI=0。6770.991900。04/（1009000。004166667.0)=0.117mm方钢的最大挠度小于900。0/250，满足要求！三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 1.524kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm）经过计算得到最大弯矩 M= 0.499kN。m经过计算得到最大支座 F= 6。100kN经过计算得到最大变形 V= 0.

20、732mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4;（1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0。499106/1。05/5080.0=93.55N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！（2）顶托梁挠度计算最大变形 v = 0。732mm顶托梁的最大挠度小于900。0/400，满足要求！四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架钢管的自重(kN）: NG1 = 0.1132.700=0.306kN钢管的自重计算参照盘扣式规范

21、附录A 。(2)模板的自重（kN)： NG2 = 0。2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3 = 25.1000。1500。9000.900=3。050kN经计算得到，静荷载标准值 NG = （NG1+NG2) = 3。517kN。2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = （0。000+1。000)0。9000。900=0.810kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计

22、值,N = 5.36kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm）；i = 1.59 A - 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4。50 W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 4。73 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 300。00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010,由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka （1) 非顶部立杆段:l0 = h (2) - 计算长度修正系数，取值为1.200; k - 计算长度折减系数，可取0.7; a 立杆上端伸出顶层横杆中心

23、线至模板支撑点的长度；a = 0.10m;l0=1.800m；=1800/15。9=113。208， =0。387=5355/(0。387450）=28.271N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2。9 MW=0.91。4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2); Wk=uzusw0 = 0.3000。6000。600=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1。50m； la 立杆迎风面的间距，0。90m； lb- 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯

24、矩 Mw=0。91。40.1080.9001.5001。500/10=0.028kN。m; Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=1.2003.517+1.4000.810+0。91.4000。028/0.900=5.393kNl0=1.8m；=1800/15。9=113.208, =0.387=5393/（0.387450）+28000/4730=33。899N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。盘扣式模板支撑

25、架计算满足要求！200800mm承插型盘扣式梁模板支架计算书依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 1622008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB500102010建筑地基基础设计规范GB500072011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205。0 N/mm2,钢管强度折减系数取1。00。模板支架搭设高度为2.7m，梁截面 BD=200mm800mm，立杆的纵距(跨度方

26、向） l=0.80m，脚手架步距 h=1.50m，立杆钢管类型选择：A-LG-1500（603.21500）;横向水平杆钢管类型选择：A-SG900（482。5840）；纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482。5840)；横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840）；梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000。0N/mm2。方钢4040mm,剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2.梁底支撑长度 0。80m。梁顶托采用双钢管483。5mm。梁底按照均匀布

27、置承重杆2根计算。模板自重0。20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值1。00kN/m2，施工均布荷载标准值0。00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。钢管惯性矩计算采用 I=（D4d4)/64，抵抗距计算采用 W=（D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5000。7000。200+0。2000。200=3。610kN/m活荷载标准值 q2 = （1.000+0.000）0.200=0.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性

28、矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 20。001.801.80/6 = 10。80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 20。001。801.801.80/12 = 9。72cm4；式中:b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f - 面板的抗弯强度计算值（N/mm2)； M 面板的最大弯距（N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0。100ql2其中 q 荷载设计值（kN/m）；经计算得到 M = 0。100(1.203。610+1.400.200）0。4

29、000。400=0。074kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07410001000/10800=6.833N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!（2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600(1.203.610+1。40.200)0。400=1.107kN截面抗剪强度计算值 T=31107。0/(2200.00018。000)=0.461N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773。6104004/（100600097200）=1。073mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重（kN/m)： q1 = 25.5000。7000.400=7。140kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 0.2000。400（20.700+0。200）/0。200=0.640kN/m（3