办公楼柱模板计算书.docx

1、办公楼柱模板计算书柱模板计算书办公楼工程 ；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对

2、拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 4.80m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类

3、型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.800kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入

4、模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.810 kN/m2、119.040 kN/m2，取较小值23.810 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.81kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝

5、土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.223.810.450.90=11.572kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =11.572+1.134=12.706kN/m； 柱截面宽度B方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.083kN，R2=2.974kN，R3=2.986kN，R4=1.088kN 柱截面宽度H方向 计

6、算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.083kN，R2=2.974kN，R3=2.986kN，R4=1.088kNMmax =58044.334Nmm；Vmax=1630.777N；max=0.242mm；Rmax=2986.305N1.面板抗弯强度验算 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=45015.015.0/6=1.69104mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 5

7、.80104 / 1.69104 = 3.440N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.44N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1630.777N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31630.777/(245015.0)=0.362N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:

8、 fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.362N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 244 / 250 = 0.976 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.242mm；面板的最大挠度计算值 =0.242mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.976mm,满足要求！四、竖楞计算本工程柱高度为4.800m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/61 = 64cm3；I =

9、 60808080/121 = 256cm4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=2986.305/450.000=6.636N/mm 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.16.636450.0450.0= 1.34105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

10、竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.34105/6.40104 = 2.1N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.1N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.636450=1791.783N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31

11、791.783/(260.080.01)=0.560N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.56N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.64450.04/(1009000.02.5

12、6106) = 0.080 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.08mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmax =67.995Nmm；Vmax=2986.835N；max=0.020mm；Rmax=3515.917，3530.966max=3530.966N1. 柱箍抗弯

13、强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/Wf其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =6.80107/6.40107=1.06N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.02 mm；柱箍最大容许挠度: = 234 / 250 = 0.936 mm；柱箍的最大挠度 =0.02mm 小于 柱箍最大容许挠度 =0.936mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 2986.835N； b-柱

14、箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =32986.835/(260.080.01)=0.933N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.933N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12

15、 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.531 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=3.531kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计

16、算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmax =67.995Nmm；Vmax=2986.835N；max=0.020mm；Rmax=3515.917，3530.966max=3530.966N1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/Wf其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =6.80107/6.40107=1.062N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.02 mm；柱箍最大容许挠度: = 234 / 250 = 0.936 mm；柱箍的最大挠

17、度 =0.02mm 小于 柱箍最大容许挠度 =0.936mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪应力(N/mm2)； V-柱箍计算最大剪力(N)：V = 2986.835N； b-柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =32986.835/(260.080.01)=0.933N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.933N/mm2 小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm

18、2，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.531 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.531kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板(扣件钢管架)计算书办公楼工程 ；工程建设地

19、点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由办公楼担任项目经理，担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中

20、的部分内容。梁段:KL350x700一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数

21、新浇混凝土重力密度(kN/m3)：25.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):5.00；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.5；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：60

22、00.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：150mm，300mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，

23、并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 18.592 kN/m2、17.500 kN/m2，取较小值17.500 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要

24、考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 581.51.5/6=21.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5817.50.9=10.962kN/m；振捣混凝土荷载设

25、计值: q2= 1.40.5840.9=2.923kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.110.9623502 + 0.117 2.9233502 = 1.76105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.9620.35+1.22.9230.35=5.448kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.76105 / 2.18104=8.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677q

26、l4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=10.962N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 581.51.51.5/12=16.31cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.9623504/(10060001.63105) = 1.138 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =1.138mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计

27、算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.448/(0.700-0.120)=9.393kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.368 kNm，最大支座反力 R= 5.085 kN，最大变形 = 0.306 mm（1

28、）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 3.68105/8.33104 = 4.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 280/400=0.7mm；次楞的最大挠度计算值 =0.306mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.7mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.085kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢

29、管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.801 kNm，最大支座反力 R= 11.314 kN，最大变形 = 0.554 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 8.01105/9.46103 = 84.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =84.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.554 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值