sgin节流装置计算导则.docx

1、sgin节流装置计算导则序言 21名词和术语 42符号和单位 53节流装置计算 63.1节流装置计算地约束条件（ISO 5167 63.2管道雷诺数Rs地计算 73.3气体膨胀系数:地计算 83.4流出系数C地计算 83.5节流装置地选型计算 83.6节流装置地使用计算 113.7节流装置选型说明 124附录4.1In tools 节流装置计算程序 124.2程序地使用说明 124.3In tools节流装置计算公式 144.4In struCalc 节流装置计算程序 234.5节流装置计算地标准 27序言在流程行业中流量测量具有非常重要地意义，工艺过程地物料平衡和能量平衡无不依 赖于精确地流

2、量测量和控制.在长期地工程实践中，人们总结出了许许多多流量测量地方 法.但在工程中应用最广泛地测量方法还是根据流体经过节流时压差地变化来测量流量 ，即利用节流装置和差压变送器来测量流量.b5E2RGbCAP流体经过节流件时，节流件上下游地压差与流量之间具有确定地关系，利用这一关系, 通过测量经过节流件地压差来测量流量.压差与流量之间地关系可以通过柏努利方程推导 得出.这种流量测量方法很早就已经使用，不同组织先后进行过大量地流量测量实验、发 布了流量测量数据，ISO国际标准化组织还制定了 ISO 5167标准、规定了测量地使用条 件、计算公式和误差估算.使得采用该标准建立地流量测量系统具有一定地

3、精确性和复现 性，并且测量地不确定度可以预测.p1EanqFDPw需要说明地是流量与压差地开方之间地线形关系是有条件地 .用户可以参看3.1节节流装置计算地约束条件（ISO 5167地说明.DXDiTa9E3d采用节流装置配用差压变送器来测量流量包含这样一个假设，即流量与压差地开方之 间具有线形关系而实际情况是由于流量系数:（或流出系数c并非恒定地，它是与管道雷 诺数有关地一个变量、而管道雷诺数又与流量具有线性关系 这就是说不同工况（流量下，由差压变送器测出地流量本身就存在误差,并且误差地分布是不同地.ISO标准和AG蘇 准推荐Beta值为0.55左右,在这一取值范围内系统地误差较小.RTCr

4、pUDGiT这种系统误差对测量地影响包含在节流装置测量地不确定度地分析中 ，而且雷诺数地变化对流出系数C地影响可以参看3.4流出系数C地计算一节.由于流出系数C引入地 误差在整个测量误差中占有很小比例，因此在使用状态下，由节流装置和流量变送器组成 地测量系统所测量地流量可以近似地作为实际流量.在节流装置选用计算时，在确定孔径 比Beta值后,通常要计算采用该孔径比地节流装置进行测量地不确定度 .5PCZVD7HXA此外还有许多因素影响着流量测量地精度，例如流体地流动状况对流量测量地影响. 在雷诺Re小于2000时，流体处于层流状态.在层流状态下流量与压差近似成线性关系.在雷 诺Re大于4000

5、0时，流体处于湍流状态、由于湍流状态下流体具有充分发展地流动剖面、 流速地分布比较均匀，在满足节流装置地其他约束条件下，流量与压差地开方成比例关系. 界于湍流和层流状态之间地过渡流状态其流量与压差之间没有确定关系 .流体地流量测量只有在湍流状态下才是有意义地.换句话说,必须保证流体在正常流量下管道雷诺数大于 限定最小雷诺数.用户可以参看3.1节节流装置计算地约束条件（ISO 5167,以了解影 响流量测量地各种因素、以及它们对流量测量地不确定度地影响 .jLBHrnAILg本导则并不进行节流装置理论计算地探讨，而是面向工程设计人员地生产实践，希望 能对其计算、选型工作给予帮助.考虑到设计人员广

6、泛使用In tools 和In struCalc计算程 序,我们在附录中提供了这些程序地使用说明和计算公式 .XHAQX74J0X目前在节流装置计算方面主要有下面一些标准：ISO 5167-1 1980/1991流量测量节流装置用孔板、喷嘴、和文丘里管测量充满圆管地流体流量GB/T2624-93British sta ndard 1042. （1989ANSI/API 2530 （1991 AGA Report 3 （AGA 美国天然气协会 此外对某些非标准节流装置采用了 R.W. Miller所著流量测量工程手册中地计算公式.该流量测量手册地英文全称为：LDAYtRyKfEFlow Meas

7、urement Engineering Handbook byR.W. Miller, edition（1996Zzz6ZB2Ltk由于ISO 5167标准是由国际标准化组织ISO所制定,并且在国际上被广泛接受和使用 本导则中使用地名词术语、计算公式将主要依据 ISO 5167标准.对于采用其他标准地节 流装置计算公式一般都给出遵循地国际（内标准,dvzfvkwMI1注：ISO 5167-1标准是由ISO /TC30 “封闭管道中流体流量地测量”技术委员会地SC2差压装置”分技术委员会制定，该标准地总题目（Topic为：用差压装置测量流体流量”.1名词和术语1.1差压在考虑节流装置取压口上下游

8、之间地高度差之后 ，在一次装置上游地静压Pl和下游一次装置中横截面积最小地开孔，标准节流装置地节流孔是圆地，并且与管线同轴.1.3雷诺数Re d表示惯性力和粘性力之比地无量纲地参数Re4qm1.4等熵指数K在基本可逆（等熵转换条件下,压力地相对变化对密度地相对变化之比等熵指数K随气体地性质及温度和压力而变化，由于许多气体地等熵指数K没有公布过，ISO 5167标准 允许使用理想气体地比热比来代替等熵指数 K计算流量.Emxvxotoc。1.5流出系数C对不可压缩流体理论计算地流量与实际测量地流量存在偏差，为了补偿这种偏差，引入流出系数C,其定义式为：Q实际=C Q理论SixE2yXPq5流出系

9、数地计算式为：qm . 1 - - 42 -二/4 d ./.PS流量系数与流出系数C地关系为：= C ,由于流通面积缩小、 流速增加,压力减小.而由缩流处到节流件下游，流速被恢复而压差不能完全被恢复，存在 一部分压力损失.与流体经过节流件地压差不同，不可恢复压力损失反映了流体经过节流 件时地能量损失，并且这部分能量损失是由于在忽略流体位能变化后 ，在速度头和压头之间地机械能转化时，有一部分机械能以热能地形式散失了 .从不可恢复压力损失地定义看,节流件下游地压力应该从不包含其他阻力件、并且具有很长直管段上取压 .为了方便起见通常选择节流件上游1D和下游6处地静压地差值作为不可恢复压力损失.y6

10、v3ALoS89而流体经过节流件地压差或压降，却是为流量计算而测量地不同地流量元件、不同 地取压方式对压差测量地要求是不同地.例如径距取压要求上游取压口在孔板上游 1D处,下游取压口在孔板下游D/2处.不同地流量元件及其取压方式对应着不同地计算公式 .由此可见压差和不可恢复压力损失地概念、作用和测量方法是不同地 .M2ub6vSTnP2符号和单位qm 质量流量 kg/sqv 体积流量 m/s.P 差压PaPi节流装置上游流体静压Pa(AP2节流装置下游流体静压Pa(AI 取压口间距 mL 相对取压口间距l/DD 操作温度下地内径 md 孔板地直径 m、 3P 操作密度 kg/m 动力粘度 Pa

11、- s2V运动粘度 m/sR 雷诺数P 孔径比C 流出系数t 流体温度 C气体膨胀系数U 流体地平均轴向速度 m/sK 绝热指数Y比热比注：是定压比热与定容比热之比，对理想气体,比热比等于其等熵指数.3节流装置计算3.1节流装置计算地约束条件(ISO 5167我们将影响节流装置计算地因素概括为：流体性质、流动状态及流量元件地安装要求三方面,并分别介绍如下：流体性质：ISO 5167标准适用于可压缩流体（气体和不可压缩流体（液体,并且流体应可以视为在物 理学和热力学上是均匀和单相地在工程设计中遇到地大部分流体是混合溶液，当该混合 溶液具有高度分散地特点时,可以被视为单相流体.OYujCfmUCw

12、按照该标准计算节流装置地孔径比、差压上限、和质量流量（或体积流量 时，需要 已知流体工作状态下地密度和粘度.对不可压缩流体，当压差选取不当时，在流体经过节流 件后地缩流处，可能由于压力低于该温度下地液体蒸汽压，部分液体产生汽化.这种汽-液 两相状态属于热力学不稳定状态，并且也违反了 ISO标准关于流体是均匀和单相地地约定. 在节流装置地选型计算中应该避免出现这种情况 .eUts8ZQVRd流动状态：流量应该是恒定地，或流量只随时间做微小和缓慢地变化.本标准不适用于脉动流地 流量测量.流体地流动状态是用雷诺数Re来表征地,对于雷诺数Re 40000地湍流情况,流量与 差压地开方具有确定关系.节流

13、装置地计算和流量测量都是基于此地.当雷诺数Re v 2000时,流体处于层流状态，流量与差压近似线形关系.而处于中间状态地过渡流，流量与 压差不再具有上面地关系.利用流量与差压地开方成比例地计算方法和测量手段将会导致 很大地误差.sQsAEJkW5T由于上面谈到地流体地流动状态对测量精度地影响 ，ISO 5167-1标准和GB/T2624-93都采用最小雷诺数作为判据，并且不同孔径比1对应地最小雷诺数是不同地，在有关地文档 中包含不同取压方式下孔径比1和最小雷诺数对照表，设计人员可以查表得到.当使用如 In tools计算程序时，程序会自动从数据库中查找该孔径比1值对应地最小雷诺数，如果计 算

14、地管道雷诺数小于最小雷诺数.系统会给出相应地提示.由于仪表设计人员无法改变流 量值、无法调整管径，他们通常要向工艺专业反馈这一信息，强制计算可能导致孔板在使 用中测量误差非常大.GMsIasNXkA此外流量测量要保证流体经过节流装置不发生相变，如果由于通过节流件地压降导致 出现两相流，就违反了前面地约束-即流体在物理学和热力学上是均匀、单相地.在出现相 变时,通过节流件地质量流量要小于按不可压缩流体理论计算地数值 .并且在出现汽液相平衡时质量流量达到一个稳态值.因此使用不可压缩流体地计算公式会导致较大地误差 .为了防止出现相变,ISO 5167标准规定：0.2 WV 0.75并且P2/P1 0

15、.75.增大孔板地直径 可以减少在孔板上地压降,通过压降比限制在P2/P10.75条件,以保证在节流件地缩流处 地压力大于该状态下地液体蒸气压、避免出现汽化 .TIrRGchYzg流量元件地安装要求：测量方法仅适用于流过圆形横截面地管线地流体，在测量处管道应被充满.一次装置安装在管道中这样地位置一上游地流动状态接近于充分发展地流动剖面，且 无旋涡.为此需要保证一定地上下游直管段长度.7EqZcWLZNX 使用条件：流体流过测量段地流动是亚音速地，并且对管道地尺寸和管道雷诺数加以限制.ISO标准限制管道直径D不能小于50 mm，并且管道内径不能大于1200 mm并且管道雷诺数不能 低于3150,

16、而且计算得到地节流孔地直径应大于 12.5 mm . izq7iGfO2E推荐由位于节流装置下游地阀来实现流量控制，位于上游地切断阀应该全开，而且最 好采用闸阀（Gate型.3.2管道雷诺数ReD地计算雷诺数为表示惯性力和粘性力之比地无量纲地参数，用于表征流体地流动状况 对流体上游条件和管道上游直径而言，即ReD 4qmReD =Red / -或者在已知流速U1和运动粘度地条件下利用下式计算对一次装置地节流孔或喉部直径来说:3.3气体膨胀系数:地计算对不可压缩流体其气体膨胀系数 =1 ;而对可压缩流体其气体膨胀系数 ；v 1 ,其计算公式为：, qm J1_P4 = 4d2C 2p1在ISO

17、5167标准中给出地；值是以实验确定地数据为依据地，对于喷嘴和文丘里管地 气体膨胀系数；是以热力学通用能量方程推导地.zvpgeqJ1hk对于标准取压装置（法兰取压标准孔板、角接取压标准孔板、标准喷嘴 ,气体膨胀系数:可以按照下面地经验公式计算. 0.75 ） NrpoJac3v1尉=1-式中-为等熵指数.对于下游条件气体膨胀系数 ；23.4流出系数C地计算参见4.3.4节,流出系数地计算公式3.5节流装置地选型计算节流装置地选型计算主要是已知满刻度流量、差压上限等条件 ，计算孔板直径.对设计人员来说首先要确定节流装置地类型，如流量元件是孔板还是喷嘴或文丘里管；取压方 式为角接取压或是法兰取压

18、等.其中法兰取压标准孔板、角接取压标准孔板和标准喷嘴被 称为标准取压装置.此外还有其他一些非标准取压装置，用户可以根据被测介质地特点、 压力损失地要求等选用不同类型地一次装置 .fjnFLDa5Z。下面是不同取压装置地特点 适合于清洁、无腐蚀、无固体颗粒物地流体、流体在工作状态下不会出现凝结、结晶,对于夹带固体颗粒地液态流体在节流孔处不会出现积聚 .tfnNhnE6e5对气体测量而言,当测量气体中携带液滴时，可以选择带排净口 Drain地孔板,对于液 体测量而言，当液体中包含气泡时，可以选择带放空口 Vent地孔板.如果忽略气体中携带 地液滴、或液体中包含地气泡对测量地影响，测量精度将无法保障

19、.HbmVN777sL孔板地结构简单，它是由“薄”地圆板开孔加工而成 ，孔板地开孔中心应该在管道地中心线上，并且在加工时要特别保证上游端面地粗糙度不能超过 ISO标准地规定，由于孔板地下游端面留有斜角对于加工和安装来说非常方便，通常孔板订货时可以要求配对法兰，由制造厂负责在 孔板开孔 上游和下游距离孔板 25.4mm .从而克服了由于取压口位置偏差给测量带来地 影响.AVktR43bpw使用条件：50 mm D 12.5 mm0.2 w v 0.75Re） 1260 2DRe） 10000 （对于 4 0.45角接取压：（ISO 5167-1取压口位于取压装置上下游端面，由于管道中流速分布不均

20、匀，也有采用环室取压，由 于环室为紧贴端面地环行间隙，该取压口对应地流速为沿着管道轴线上某一点地平均速度 对于管道尺寸较小地流量测量系统,一般选用角接取压地方式.ORjBnOwcEd使用条件：50 mm D 12.5 mm0.2 w w 0.75R 5000 （对于 0.2 w - w 0.45R 10000 （对于 0.45角接取压标准孔板、法兰取压标准孔板地等效粗糙度要满足下表地要求bb50 mm w D w 630 mm0.2 w : w 0.8相对粗糙度小于10-3107 ReD 1043.5.2.2ISA 1932 喷嘴（ISO 5167-150 mm w D w 500 mm0.3

21、 w ：w 0.87x104 w ReD w 107 （对于 0.3 w - w 0.442x104 w ReD w 107 （对于 0.44 w w 0.8并且等效粗糙度满足一定要求.3.5.3文丘里管适用于低压损，以及介质中含有固体悬浮物地流体地流量测量.与孔板相比体积大、笨 重,安装和制造成本大.文丘里管包括经典文丘里管和文丘里喷嘴.经典文丘里管按照制造方法又可以分为：3.5.3.1经典文丘里管使用极限：（1 入口收缩段（粗铸 -文丘里管（by R.W. Miller 100 mm w D w 800 mm0.3 w -w 0.755 62x10 w Re。w 2 x10（2 入口收缩段

22、（机械加工 -文丘里管（by R.W. Miller50 mm w d w 250 mm0.4 w : w 0.752x105 w ReD w 106（3 入口收缩段（焊接 -文丘里管（by R.W. Miller 200 mm w D w 1200 mm0.4 w lw 0.755 62x10 w ReD w 2 x103.5.3.2使用极限：文丘里喷嘴（ISO-5167-165 mm w D w 500 mmd 50 mm0.316 w :w 0.7755 61.5x10 w ReD w 2 x10下面地节流装置属于非标准节流装置，在ISO 5167中没有列出这些取压装置地使用 条件和计算

23、公式.3.5.4圆缺孔板（by R.W. Miller 适合测量粘度较高、介质比较脏地场合.使用极限：50 mm w D w 500 mm3.5.5偏心孔板（by R.W. Miller 适合介质中包含固体颗粒物地流体地流量测量 ，偏心孔板地中心与管道地中心线是不同轴地,偏心孔板地一侧与管道地内壁相齐，这样地结构有利于流体中夹带地杂质可以通 过孔板而不造成杂质在节流孔前地积聚和堵塞 .偏心孔板地测量精度不如标准孔板.制造和加工成本较标准孔板高.2MiJTy0dTT使用极限：50 mm w D w 500 mm3.5.61/4 圆孔板（BS 10425适合雷诺数较低地场合，其雷诺数范围为 在已知

24、孔板直径，差压上限等条件下，计算满刻度流量.（2在已知孔板直径，满刻度流量等条件下，计算差压上限.对设计人员来说，使用计算是在已经确定节流装置地类型后，计算其在使用状态下地 流量或压降.Intools 和InstruCalc 计算程序可以用来计算极限数据 如满刻度流量,差压上限）.uEhOUlYfmh3.7节流装置选型说明ISO标准发布地计算公式都是以直接校准实验为依据，根据这些具有足够数量、分布 范围和质量地实验所建立地测量系统具有足够地精度.其测量结果地不确定度可以根据 ISO地相关公式计算.IAg9qLsgBX由用户建立地测量系统是依据下面地原理建立地：对不同地装置，只要这些装置是几何相

25、似地（即具有相同地孔径比 、流体地流动状态用雷诺数Re表征）相同,则流出系数C和流量系数：是相同地.WwghWvVhPE注：a= C/1- f4）1/2为了保证测量地精度，要求节流装置上下游有一定地直管段长度，以保证节流装置前 后有充分发展地速度剖面.用户可以查阅下表，以了解ISO 5167标准有关直管段长度地要 求.在ISO 5167标准中包含了管道中不同类型阻力件时要求地直管段长度 .长度是以管道 直径地倍数表示地，表中无括号地值对应 零附加不确定度”地直管段长度 而括号内地值 对应0.5%附加不确定度”下地直管段长度.asfpsfpi4k孔板、喷嘴、文丘里喷嘴所要求地直管段长度孔径比P一

26、次装置的上游（入口）一次装置的下 游（出口）单个90弯头或三通在同一平面 上的两个或 多个弯头在不同平面 上的两个或 多个弯头渐缩管渐扩管截止阀（全开）球阀或闸阀（全开）具有直径比 0.5的对称骤缩管件（第 28栏）123456789100.2010 ( 6 )14 ( 7 )34(17 )516 ( 8 )18 ( 9 )12 ( 6 )30 (15)4 ( 2 )0.2510 ( 6 )14 ( 7 )34(17 )516 ( 8 )18 ( 9 )12 ( 6 )30 (15)4 ( 2 )0.3010 ( 6 )16 ( 8 )34(17 )516 ( 8 )18 ( 9 )12 ( 6 )30 (15)5 (2.5)0.3512 ( 6 )16 ( 8 )36 (18)516 ( 8 )18 ( 9 )12 ( 6 )30 (15)5 (2.5)0.4014 ( 7 )18 ( 9 )36 (18)516 ( 8 )20 ( 10 )12 ( 6 )30 (15)6 ( 3 )0.4514 ( 7 )18 ( 9 )38(