港口沉箱码头初步设计书.docx

1、港口沉箱码头初步设计书港口沉箱码头初步设计书一、 设计目的和要求对某市和尚岛港区沉箱码头部分水工结构的设计，掌握港口航道工程学 这门课程的主要内容，并初步学会运用有关专业课、技术基础课的理论去解决实 际工程问题，训练编写设计说明书、绘制港口水工建筑物图纸的能力和技巧，以 及培养正确的设计思想，熟悉有关的设计规范等。二、 地区概况某市地处辽东半岛最南端，三面环海，气候温和，交通方便，是我国东北的 一颗明珠，也是我国的重要港口和旅游城市，工业和旅游业十分发达。但是，多年来该市一直处丁缺煤少电状态，已严重影响了工业生产和人民生 活，该市是围绕着老港口发展起来的城市，位丁市中心的某些货场（如煤场）等

2、已严重威胁着该市的安全。同时，由丁国民经济的蓬勃发展，吞吐量的急骤增加， 船舶的停泊时间长，造成政治、经济上不应有的影响和损失。为了缓和本地区能源供应紧张的问题， 解决该市缺煤少电的状况，并使这些 货物有专用装卸码头和库场，国家计委批准兴建和尚岛港区，并列入国家重点工 程项目。以下是该地区的基本情况。1、 地理位置和尚岛港区位丁本市海湾北端的红土堆子湾。 背靠市第四发电厂，与市经济开发区隔海相望，交通方便，有公路与该市至沈阳公路相接，铁路接东北干线， 可达全国各地。港区距市内陆路 25公里，水路8海里。2、 自然条件该港区届海洋型气候，平均气温 10.2 C, 78月最高，一般为25 C左右，

3、 极值达34.4 C, 12月最低，一般为-5-10 C,极值达-21 C。红土堆子湾内一般不结冰，只在湾内西北部零米水深线以上的海滩结冰， 冰 层厚度0.30.5m，土层最大冰深0.93m。由丁地处东南业季风带边缘，基本受季风控制。夏季以 ES风为主，冬季以N风为主，常风向为SSE，六级以上的风很少。本地区一般每隔三年有一次台风 通过，风力为78级，风向多为ESE最大风速34m/s。年降水量为671mm平均年降雨日数75天，多集中在78月份。降雪不多， 年平均降雪天数为20天左右，最大积雪厚度为0.11m。降雾日较多，年平均雾日40天，三级以下重雾日为40天，一般57月为盛 雾期，雾的形态多

4、届平层雾。本区潮型为规则半日潮，涨潮延时6小时04分，落潮延时6小时46分，其 潮位特征值（按大连港筑港零点计）为：多年最高潮位：+4.6m多年最低潮位：-0.66m多年平均高潮位：+4.35m多年平均低潮位：-0.26m多年平均潮差：2.08m多年最大潮差：3.93m多年最小潮差：0.89m最大潮流流速0.21m/s,流向与湾内中心轴线接近一致，上、中、下三层流 向相同。该市老虎滩设有海洋站，自1963年开始观测至今，同时，1983年1月该市 老港乂在和尚岛设立观测站，资料基本齐全。经统计、推算，主波向为 SSE SE及S向，其频率分别为14.31%、9.26%及7.13%,强波向为S及SE

5、向，最大波高 为2.2米，小丁 1米的波高频率为98.61%。其设计水位如下：设计高水位：+3.81m设计低水位：+0.62m校核高水位：+4.83m校核低水位：-0.85m施工水位按照当地习惯取+2.50m。港区陆域处丘陵区，山势走向 NW山体呈浑圆状，区内沟谷发育，基岩裸 露；海底地形平坦，向ES倾斜。地层构造复杂，届第四系地层，层位不稳定、 分布不规则，主要由淤泥、淤泥质业粘土、粘土、业粘土、粉细砂混砾石、卵石 混砾石等构成。基岩为石灰岩、泥灰岩和贞岩，石灰岩为弱风化，泥灰岩、贞岩 为中等到强风化。岩面起伏变化较大，埋藏标高为 -4.122.89m。港区水域各土 层分布情况为：-91m以

6、上为淤泥、淤泥质业粘土， -14.8m以上为粘土、粉细砂 混砾石等。港区内有三条NNE向断裂，但不届丁金州断裂，为小规模断裂，延伸不远， 届不发震斯裂，本区地震基本烈度为八度，设计中考虑了抗震设防。由上述可知，红土堆子湾风浪小；地处丘陵，不占良田；湾内无天然河流入 海，泥沙淤积现象不显著，按自然地貌沉积速度推算，海湾沉积速率为 0.30.5毫米/年；潮流流速小；气候温和，湾内不结冻，常年可以装卸作业；水深适宜， 航道可与大港航道相接，具有建设深水泊位的良好天然条件。三、码头设计1、 码头等级由码头前沿水深较大且码头货物堆积能力较大，初定其等级中型码头。2、 码头地面高程码头前沿高程，按有掩护港

7、口大潮时不被淹没，并尽量减少回填土石方量为 原则，则设计高水位加超高值确定为+5.20m。3、 港区平面布置港区陆域以进港道路的海堤与岸公路相接。进口煤码头、甲一码头为突堤式。 甲二码头为顺岸式，并与甲一码头相连，港池宽度 320m工作船码头和出口煤码头布置在进口煤码头与甲二码头之间的小港池内。 防波堤布置在甲一码头端部。甲一码头外侧是一突堤护岸，其与防波堤相接。进口煤码头根部外侧为二突堤护 岸，通过堆场护岸与海堤相连。考虑到远期发展，填平小港池与甲二码头相连， 可开拓一个3万吨级泊位，进口煤码头外侧系 2万吨级泊位。陆域为生产和生产辅助建筑物区。港区总平面布置详见图2。4、 工艺流程(1)进

8、口煤码头：自卸船(悬:臂皮带机)T前沿漏斗T卸船皮带机系统T堆料机T堆场。（2）甲二码头采用拖、铲、吊方式。前方用门机或船机进行装卸作业，水平搬运作业采用 拖头、平板车或铲车，库场作业配备流动起重机或铲车。其流程为：船T门机或船机T平板车或铲车T堆场或仓库。甲二码头配5吨门机两台。5、水工结构的选择1）防波堤本区防波堤处地质条件较好，其土层自上而下为淤泥质业粘土、碎石及角砾、 业粘土、石灰岩。防波堤座落在碎石及角砾层上，地基承载力、沉降和整体稳定 完全可以满足要求。大连地区石料丰富，主要是石灰石，石质好。交通部一船局三公司在盐岛有 护面块体（扭工字块）予制厂，能满足工程需要。除此之外，老港的大

9、港区、渔 港等处防波堤均为斜坡式。为此，我们经过方案比选后采用抛石斜坡式。斜坡式防波堤具有结构简单，施工方便，对地基要求不高，可就地取材，消 能性好，损坏后易修复等优点。总体建设规模见表一 1表一1水工结构建设规模项目船舶吨级结构形式主要设计尺度头工程进口煤码头 码2万沉箱墩式栈桥水深：-10.1m、长273m宽16m甲二码头3万沉箱岸壁式水深：-11.5m,长 235m甲一码头2万沉箱岸壁式水深：-11.5m，长 227m出口煤码头千字驳浮式工作船码头浮式防波堤工程斜坡式长 160m一突堤护岸（含防浪墙）斜坡式长 467m海堤工程（含防浪墙）斜坡式长 1200m 宽 20m堆场护岸（含防浪墙

10、）斜坡式长 968m二突堤护岸（含防浪墙）斜坡式长 304m港池护岸斜坡式长 398.6m2）护岸一、二突堤外侧为护岸，实际起防波堤作用，因此，按防波堤设计。其他护 岸工程，由丁所受风浪较小，按一般护岸设计。各护岸均采用斜坡式结构。3）码头结构港区各码头处地质分布情况如前所述， 卵石混砾石层以上各层土质，经计算 均不满足承载力及整体稳定的要求，其持力层应为基岩或上的卵石混砾石层。该 层标高一般在-9-15m，海底原地面标高一般在-6m左右，而各码头前沿海底标 高分别为：进口煤码头-10.1m，甲一、甲二码头为-11.5m。因复盖层较薄，该区 地质条件适宜建重力式结构。港区设有防波堤，港内波浪很

11、小，重力式直立岸壁不致丁产生过大的波浪反 射作用而影响港内的泊稳条件。区地区砂、石料充足，回填料还可采用后方陆域开山石。同时，该地区历来 所建码头均为重力式。为此，本港区码头采用重力式结构。在重力式结构中主要选择沉箱与方块， 沉箱较方块经济，整体性好，抗震性 能强，同时，承担水工结构施工任务的交通部一航局三公司地处大连， 专业齐全，技术力量雄厚，施工经验丰富，甘井子沉箱予制厂有几十年的历史，并新建有 2000吨级方型沉箱预制台座，采用预制大型方沉箱结构，可保证施工进度。综上所述，码头采用重力式沉箱结构。甲一、甲二码头，其上有门机作业，后方需建堆场、仓库、为此采用沉箱岸 壁式。进口煤码头为皮带机

12、运输，荷载较小且单一，为节省材料及投资，采用墩 式栈桥沉箱结构。该码头虽然受北向小风区波浪影响，但吹程短，波浪小，完全 满足泊稳条件，不影响作业。四、水工结构设计1、基槽设计本码头采用暗基床的设计形式，基槽底宽为 22.95m,开挖深度为3.5m,边 坡坡度为1:1.4，基槽前底边线距墙前剧:为5.5m，后底边线距后剧:为5.25m。2、 基床设计本码头基床采用抛石，基床底宽为22.95m,顶宽为19.2m （外肩宽为2.5m, 内肩宽为2而，高度为3.5m，两侧的斜坡坡度均为1:1.5。基床采用抛石，抛石 仍为10100公斤级。3、 沉箱设计甲二码头结构为沉箱式，材料为钢筋混凝土，其断面形状

13、为矩形。沉箱长度 为20m底宽为12.2m,高度为14m沉箱的边壁厚度设为0.35m,底板厚度为 0.5m。箱体内设有纵横隔墙，厚度为0.2m,隔墙间距纵向为4.7m,横向为3.17m。 隔墙采用双面配筋，箱顶嵌入胸墙 0.5m。沉箱间采用平接的方式，沉箱内一般抛填10100公斤块石。3、 胸墙设计沉箱上部为现浇混凝土胸墙，顶宽为 2.5m,底宽为5.5m。沉箱或方块背后 填10100公斤块石减载棱体，倒滤层为片石和混合料，其后回填开山石。4、 墙后回填采用10100公斤级块石回填，抛填棱体的断面形式为锯齿形。为了防止墙 后回填土的流失，抛石棱体的顶面和坡面设置倒滤层。在抛石棱体的顶面和坡面

14、先铺设一层0.30.5m厚的二片石，并加以整平，然后在其上安设倒滤层。片石 的坡度为1:1，混合料的坡面为1:1.25，开山石坡度为1:1.5。四、码头作用荷载1、自重力码头建筑物的自重力包括构件的自重力和其上的填料自重力， 均按体积乘重度计算，水下部分为体积乘浮重度。取墙体后地下水位为水与水下的分界。沉箱构件由钢筋混凝土建造而成，其重度作为 24.5kN/m3;胸墙采用现浇混 凝土形式，其重度为24kN/m3;填料为10100kg级抛石，其重度为18kN/m3计 算见表一2。表一2自重力计算体积计算式体积（m3重力（kN）底板0.5*12.2*201222989前壁0.3*14*208420

15、58后壁0.3*14*20842058纵板2*0.2*14*201122744横板3*0.2*14*12.2102.482510.76填料12*4.7*3.17*142503.0345054.58胸墙2*2.7*20+1.5*3*201983564总重力60978.34由上表计算得码头构件的自重力标准值为： 60978.34kN。2、土压力土对墙体的土压力可通过库伦公式求得。墙体静止不动，既无位移也无变形,墙体后处丁静止状态，此时土体对墙体的土压力为静止土压力 计算方法如下:地面为水平面（即 00 ）和墙背为垂直面（ 00 ）时的土压力系数:Kq 1.0每延米墙上总主动土压力 Ea （kN/m

16、）和总被动土压力Ep （kN/m）:H HEa （qKq y）HKa Ep （qKq y）HKpKa、Kp-主动土压力系数和被动土压力系数；Kq 地面荷载系数；土的重度（kN/m3 ;土的内摩擦角（o ）;q 地面上均布荷载（kN/m2）；土与墙背面的摩擦角（o ）;地面与水平面的火角（o ）;墙背与垂直面的倾斜角（o ）;H 墙高（m。3、剩余水压力码头墙后设置抛石棱体，其透水性较好，墙后水位随墙前水位的跌落而迅速 下降，认为墙后水位与墙前水位等局，此时不考虑剩余水压力。4、 地面使用荷载该地面设有门机，将其近似地用均布荷载替代。总体分布为：码头前沿（14.5 米以内）为25kpa，前后方堆

17、场为40kpa。5、 船舶荷载系揽力P=350kN 30, 15,作用在码头地面以上0.45m处。挤靠力和撞击力不计。6、 波浪力由墙前进行波的波高h=1m波长l=12m,因h 1m ,不计波浪影响。7、 地震力本设计不考虑地震作用的影响。五、码头稳定性验算水平滑动稳定性和倾覆稳定性验算是重力式码头建筑物承载能力极限状态设计的主要验算内容，其目的是保证码头建筑物在设计基准期内具有规定的抗滑、 抗倾稳定的可靠度。1、稳定性公式不考虑波浪作用力，主动土压力为主导可变作用时：抗滑稳定性公式：10（ eEh E E qH PR PrH ） （ gG E Ev E E qV ） fd0结构重要性系数取1

18、.0 ;E土压力分项系数；PR 一系揽力分项系数；作用效应组合Eh、Ev 一码头建筑物产生的总主动土压力的水平分力和竖向力（ kN）；Prh 系揽力水平分力标准值（kN）;EqH、Eqv 一码头面上产生的总主动土压力的水平分力和竖向力（ kN）;Prv 系揽力垂直分力标准值（kN）；G结构自重力分项系数；d 结构系数，不考虑波浪作用，取 d 1.0；f 沿计算面的摩擦系数设计值。抗倾覆稳定性公式：,- - - 、 1 ， 、0 （ E M eh E M EqH PR M RH ） （ GM G E M EV EM EqV ）dMg结构自重力标准值对计算面前剧:的稳定力矩（kN而；M eh、M

19、ev 一码头建筑物产生的土压力水平力和竖向力标准值对计算面前趾的倾覆力和稳定力矩（kN m;M EqH、M Eqv 一码头地面上的可变作用产生的土压力水平力和竖向力标准值对计算面前趾的倾覆力和稳定力矩（kN 而；M rh 系揽力水平力标准值对计算面前趾的倾覆力矩（kN m;d 结构系数，不考虑波浪作用，取 d 1.25;以上公式中的各分项系数见表一3。表一3稳定性验算系数采用值组合情况设计水位结构重要性系数组合系数永久何栽 分项系数可变作用分项系数自重力土压力堆载土压力系揽力0GEEPR持久组合设计高水位二级：1.00.71.01.351.351.4设计低水位短暂组合设计高水位1.01.01.

20、251.3设计低水位2、稳定性计算设计水位：1）、设计高水位条件下（+3.81m）1系揽力标准值及其产生的力矩垂直丁码头岸线方向的水平力标准值N h P cs sin 350 cs 15 sin 30 169 KN每延米码头的系揽力水平分力的标准值Prh N /20 169 /20 8.45 KN / m其对墙底的倾覆力矩M rh (5.2 11 .5 0.45) Prh 17.15 8.45 144.92 KN m /m2主动土压力标准值及其产生的倾覆力矩和稳定力矩为简单计算，墙后主动破裂面与竖直面之间的火角近似取为 28 ,破裂面与抛石棱体表面交丁点 M M点以上按中砂计算，一下按块石计算

21、。取沉箱顶部第n层土的主动土压力系数:土压力强度计算:第n层填料顶层:n 1hi i1可变作用:第n层填料底层:nhi i1可变作用:5；6。填料自重力产生的土压力合力（永久作用）标准值及其力矩计算见表地面堆荷载产生的土压力合力（可变作用）标准值及其力矩计算见表第n层的土压力水平合力标准值对码头前趾的力臂LHn第n层底高程-码头底高程+第n层水平梯形土压力强度图的形心与hn 2eni en2 yn : r-3 eni en 2Hn土压力水平分力 EHn En cos n ； 土压力竖向分力E& E。sin n表一4设计高水位时土压力强度计算算 层 面 编 号计土层n图层 高程 (m土层厚度hn

22、(m回 填 材 料材料重度(kN / m3)外摩擦 角(。)主动 土压 力系 数Kan土压力强度标准值计算永久作用可变作用eni (kpa)eqni (kpa)计算式数值计算式数值1115.21.39中砂1800.3070.0025*0.3077.7123.811.3*18*0.307=25.02*0.3077.687.72123.811.31中 砂9.5 (水下)7.687.7222.5(25.02+12.45 ) *0.307=37.47*0.30711.507.73132.50.7块石11150.1637.47*0.166.0025*0.164321.8(37.47+7.7 ) *0.1

23、6=45.17*0.167.2344141.81.67.234410.2(45.17+17.6 ) *0.16=62.77*0.1610.0445150.20.610.04452-0.4(62.77+6.6 ) *0.16=69.37*0.1611.104616-0.41.611.10462-2(69.37+17.6 ) *0.16=86.97*0.1613.924717-22.2613.92472-4.26(86.97+24.86 ) *0.16=111.83*0.1617.894818-4.267.2417.89482-11.5(111.83+79.64 ) *0.16=791.47*0.

24、1630.644表一5填料自重力产生的土压力合力(永久作用)标准值及其力矩计算算土层n计土层局程(而土层顶土压力强度en1(kpa)土层底土压力强度en2(kpa)土层厚 度g)土压力合力标准值En (kN)水平分力标准值及其产生的倾覆力矩竖向分力标准值及其产 生的倾覆力矩水平分力EHn力臂L Hn倾覆 力矩 M EHn竖向分力E Vn力臂L Vn倾覆力 矩M EVn顶底计算式数值15.23.8107.681.39(0+7.68 ) *1.39/25.345.3415.7784.2100.5023.812.57.6811.51.31(7.68+11.5 ) *1.31/212.5612.561

25、4.61183.500.5032.51.867.230.7(6+7.23) *0.7/24.634.4713.64611.2012.214.6341.80.27.2310.041.6(7.23+10.01 ) *1.6/213.7913.3212.36164.63.5712.243.5850.2-0.410.0411.10.6(10.04+11.1 ) *0.6/26.346.1211.3969.751.6412.220.036-0.4-211.113.921.6(11.1+13.92 ) *1.6/220.0219.3410.27198.65.1912.263.267-2-4.2613.92

26、17.892.26(13.92+17.89 ) *2.26/235.9534.728.32288.99.3112.2113.608-4.26-11.517.8930.647.24(17.89+30.64 ) *7.24/2175.68169.683.356045.5012.2555.14265.56161166.41810.24表一6地面堆荷载产生的土压力合力(可变作用)标准值及其力矩计算土算土层n土层局程(m土层顶土压力强度e n 1土层底土压力强度en2土层厚 度hn(m)土压力合力标准值En (kN)水平分力标准值及其产生的倾覆力矩竖向分力标准值及其产生的 倾覆力矩水平分力EHn力臂L

27、Hn倾覆力矩M EHn竖向分 力EVn力臂LVn倾覆力矩 M EVn顶底计算式数值15.22.57.77.72.77.7*2.720.7920.7915.35319.13022.5-11.544144*145654.097378.6214.507101.574.88697.7514.50101.503建筑物自重力标准值及其产生的稳定力矩对丁沿基床底的抗滑稳定性验算，由地基较好，基床部分水下自重力标准值:G j (14 .7 22 .95) 3.5 * 0.5 11 724 .80 kN / m基床前的被动土压抗力标准值：Ep 0.3 0.5 h2 tan 2 45 20.3 0.5 9 3.52 tan 2 45 30 216.54kN设计高水位时自重力产生的竖向力标准值及其稳定力计算结果见表一 7表一7设计高水位时自重力产生的竖向力标准值及其稳定力计算编七构件竖向力标准值计算Gi (kN )对趾前的抗倾力臂Li稳定力矩M Gi(kN - m)计算式数值数值1前壁0.3*14*13.556.70.158.512纵板10.17*14*13.532.1