池州体育馆结构设计分析.docx

1、池州体育馆结构设计分析池州体育馆结构设计分析1工程概况池州市体育馆位于安徽省池州城区南外环路南侧、长江路西侧。 整体造型为九朵花瓣的“水中莲花” （寓意江南水乡及莲花佛国 ） ，主 体三层，周围映衬水景景观，占地总面积约 11.6 万平方米，建筑面 积 3 万余平方米，座位总数约 5000 座，总投资 1.9 亿元人民币。该 体育馆具备承担国内国际单项比赛、全民健身、大型文艺演出、商贸 会展等综合文体商贸活动功能。建筑最大高度为 28.600 m平面为直径126 m的圆形建筑。看台部分采用钢筋混凝土框架结构，以建筑物 的中心为圆心按每 10 度为一个柱开间总共划分为 36 个开间，共三层 高。

2、中间场馆部分为标高 5.400 的一层混凝土框架结构， 最大柱网为 7.3x10.26m，屋盖为跨度为83.1m双层网壳结构；钢结构的莲花花瓣 造型把整个体育馆包裹起来。整个建筑犹如盛开的莲花座落于水中 央。2.结构设计的主要问题本工程结构设计使用年限为50年，建筑结构的安全等级为二级， 地基基础设计等级为乙级。安徽省池州市，根据中国地震动参数区 划图(GB18306 2001 )和建筑抗震设计规范，该地区抗震设防 烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，类场地，设计地震 分组为第一组。根据建筑工程抗震设防分类标准(GB5022 2004) 第6.0.3条，观众座位W 6000座，为丙类

3、建筑。框架的抗震等级为 三级。2.1看台超长由于看台部分为外直径为126m,内径为60.36m的环形结构，为 解决温度应力对结构的不利影响， 将看台混凝土框架部分以伸缩缝兼 抗震缝划分为三个相对独立的结构部分； 体育馆中间场馆部分为单层 混凝土框架结构， 为使结构单元相对规则以及减小结构温度应力及地 震的不利影响， 因此沿看台的内径边设置伸缩缝兼抗震缝， 将体育馆 中间场馆部分与看台部分分开。使得各结构单元相对规整。2.2上部钢网壳与下部主体结构的连接对于大跨度的结构来说， 上部钢网壳与下部主体结构的连接方式 不同，对由温度产生的连接处的内力影响很大。 在设计中通过合理布 置连接方式， 尽可能

4、减小温度产生的内力。 本工程网壳的平面为规则 的圆形，如果均采用固定铰支座， 必然在径向对下部结构产生较大的 温度应力， 且下部结构为三个独立的结构单元， 如采用固定铰支座将 会使下部各结构单元的不同震相位移通过上部钢网壳来传递， 使得地 震对钢网壳极为不利。 因此采用橡胶弹性支座， 以释放由温度产生的 大部分应力及地震产生的位移， 减少由地震和温度产生的对上部网壳 的附加应力。经过两种支座布置方案的计算分析， 采用橡胶弹性支座的方案既 可以减小结构的温度应力， 同时又可以保证结构的位移和振型符合规 范的要求。 通过“放”的原则，合理布置连接方式，减小了温度产生 的内力。3结构计算分析结构计算

5、分析分两个步骤： 1)上、下部结构独立分开计算； 2) 整体结构计算分析。3.1 屋面网壳结构的计算分析屋面网壳结构首先采用 MST2006 进行计算分析（支座处的柱楼 层以上部分参与计算） ，对网壳杆件截面进行确定。 计算包括两部分： 1、各支座全部固定铰支座；这种情况偏于安全，可以初选杆件截面； 2、根据实际的支座刚度进行计算。校核杆件截面是否满足要求。模型中，单元采用杆单元，节点采用铰节点，钢材采用Q235B及Q345B 钢。屋面荷载标准值（含屋面板、檩条、保温层、吸音板等）上弦取 0.55kN/m2，风管1.25 kN/m2 （风管布置处）；下弦马道和灯具取 0.50kN/m2 ；屋面

6、活载标准值上弦取0.50kN/m2；下弦取0.50kN/m2 （马 道处，本场馆不设吊顶） ，考虑活荷载的不利组合。网壳跨度较大， 受温度差的影响较大，结合施工安排进度情况，温度差取值士 25 C。根据建筑结构荷载规范 （ 2006 年版），风荷载标准值基本风压（考虑50年重现期）为0.35kN/m2;地面粗糙度B类。根据风洞 试验及现行规范查取体型系数，按 0， 45， 90， 270四个风 向进行风荷载分布，风振系数取 1.5。橡胶支座的刚度可以通过公式（ 1）计算得到：K=GA/h （ 1 ）其中：G为橡胶支座的剪切刚度0.981.47N/mm2A=a b, a,b为橡胶支座的长度和宽度

7、h 为橡胶支座的高度最大截面应力比控制不超过 0.85,杆件截面从75.5x3.75,89x4.00, 114x4.00, 140x4.50, 159x8.00, 180x12.0， 219x14.0 中优化选择。节点形式以螺栓球节点为主， 局部采用焊接空心球节点。 在竖向荷载标准值作用下，结构的竖向最大挠度为 112mml/250=162mm,满足规范要求。最大水平位移为 12.4mm,不 会滑出柱子范围。3.2下部主体结构的计算分析下部结构采用 SATWE2 006进行计算,确定结构布置,初选梁、 柱截面。采用刚性梁模拟网壳,并与下部梁、柱铰接。计算结果包括 结构最大层间位移角、弹性扭转位

8、移比和周期均能满足规范要求。3.3整体结构分析上下部结构分开计算并不能准确的模拟结构的受力性能, 因此需 将对整体模型进行计算分析, 以便准确的计算结构的受力, 分析其抗 震性能。为了减小上部结构温度应力的影响, 上、下部结构的连接形式均 为橡胶弹性支座。 橡胶支座可以认为竖向刚度同混凝土, 水平方向允 许有侧向的位移。支座高度设计均为 500mm,模型中采用500mm高 的橡胶柱模拟橡胶支座。侧向刚度根据（ 2）式来进行等代：G2=G1A1h2/A2h1 （2）其中：G2、A2、h2为橡胶柱的剪切刚度、截面面积、高度；G1、 A1、 h1 为橡胶支座的剪切刚度、截面面积、高度；G1 取值为

9、0.981.47N/mm2。由于橡胶支座的剪切刚度的范围较大, 所以橡胶柱等代的剪切刚 度也在一个较大的范围之内, 为了使最不利情况包络进去, 必须采用 两个剪切刚度界限值计算两次，找到最不利的受力情况。331静力分析静力分析主要考查上下部结构的内力和挠度。 下表分别给出了屋 盖单独计算及整体计算的振形模态及各工况下的位移值。整体计算结果：表1:自振特性基本参数（Midas结果）模态号周期（s）TRAN-XTRAN-Y扭振成分11.04061669.5730.40.0321.0266024.3895.550.0730.99028239.5460.40.0740.98414428.2371.72

10、0.0550.9781171.5998.360.0560.77995461.9737.830.1970.77715366.333.420.2980.75670870.429.560.0490.74909559.1840.780.04100.73213645.0254.340.64110.72494830.2368.870.9120.71693846.7153.060.23130.7070964851.30.7140.65445449.4750.380.15150.64776943.05 156.710.24160.63373144.1755.580.24170.61201849.81 :24.

11、2625.93180.60080156.4337.46.17190.59835657.01 :37.485.51200.5941670.0199.930.06210.58981262.81 :36.570.62220.58911399.640.350.01230.57235849.6832.8217.49240.5542266.0633.820.12表2：砼结构水平位移值（Midas结果）荷载类型最大顶点位移(mm)最大层间位移角厶u/hX向地震5.21/2274Y向地震5.31/3508X向风载2.91/5517Y向风载2.81/3891表3:钢屋盖位移值(Midas结果)荷载类型X向位移(

12、mm)Y向位移(mm)Z向位移(mm)恒载+自重8.614.2-138.1活载6.16.5-58.0用X向地震作4.93.8-0.3用Y向地震作1.85.1-0.5屋盖单独计算结果:表(1)结构自振周期:模频率周期差容许误态号(cycle/sec)(sec)1.855400.5384.18E-11696662.374510.4211.40E-12113953.212810.3112.79E-13125463.213280.3114.18E-14820863.823110.2615.91E-15356760.2471.77E-164.0350682854.035510.2473.01E-1728

13、55.382730.1850.00E+088779095.526550.1801.13E-1394555.534440.1802.07E-11036875表(2).结构变形:荷载类型X向位移(mm)Y向位移(mm)Z向位移(mm)恒载+自重13.89.8-112.2活载6.36.2-75.7用X向地震作0.60.30.9用Z向地震作0.60.62.2温度作用12.412.42.4(升温)上表数据表明，两种计算结果大小分布规律是一致的， 但整体计 算的结果要比单独计算上部的结果要大 10%左右，因此采用整体计算 是必要的。整体计算中结构的竖向最大挠度为 138mmvl/250=165mm, 较单

14、独计算上部的挠度要大，但基本相同，均能满足规范要求。最大 水平位移为13.8m m,和单独计算的水平位移结果相差不大。3.3.2抗震性能分析首先对整体结构进行动力特性分析。计算了结构前 24阶振型，根据计算结果，该结构的振型具有以下特点。第1阶振型x方向的整 体平动，第2阶为y方向的整体平动，第3阶为450方向整体平动。 而采用SATWE计算结果，第一阶振型(0.8168 Hz)为扭转成分较多 的整体平动，第二阶振型(0.7465Hz)为y方向的整体平动，第三阶 振型(0.7378 Hz)x方向的整体平动。两个程序的计算结果相差较大， 这主要是SATWE建立网壳模型过于简化造成的， 采用通用程序较核 是非常有必要性的。由于建筑物处于设防烈度为6度的地区，根据网壳结构技术规 程(JGJ61-2003)( J258-2003)第4.4.1条网壳结构可不进行水平和 竖向抗震计算。但该体育馆屋盖跨度较大，为了更准确的计算结构的 抗震性能，我们仍采用规范反应谱法对双向水平地震和竖向地震作用 都进行了验算。计算结果表明，三向地震作用下，地震响应应力比均在在 0.2 以 下，对结构的截面设计不起控制作用；