集装箱箱堆场地面混凝土面层结构的设计与分析报告.docx

1、集装箱箱堆场地面混凝土面层结构的设计与分析报告中外运海港国际物流集装箱箱堆场地面混凝土面层结构的设计与分析提 要 集装箱堆场场地的工作状况堆场场地地面上有吊运机和具有一定交通量的运输卡车。吊运机（DRF450-6055K）的自重68.4吨，在额定负载时的前轮轮压P=49.8吨，轮迹当量园半径r=253mm。计算中，取运输卡车的日交通量Ns=200次/天，且交通量年平均增长率为1%。 场地混凝土面层的计算原则与依据吊运机的速度和交通量甚小，故按静力计算考虑，参照建筑地面设计规进行计算分析。对集装箱运输卡车，因进出堆场频繁，按现行的公路水泥混凝土路面设计规以疲劳断裂作为板的设计标准。场地混凝土面层

2、结构要同时满足上述二个设计计算准则。 混凝土面层静力计算结果的分析1、静力计算的容有：按板承载能力极限状态进行板厚计算；按满足板抗裂度要求进行板厚计算； 2、不同地基变形模量Eo值情况下，混凝土板的变化特征： 在单个轮压49.8吨、荷载面积当量半径253mm作用下，板的变化特征是： 板厚度h值随Eo值的增大而减小；当Eo20MPa时，板厚h值受控于满足板搞裂度要求；板的相对刚度半径L值和板弯矩影响最大半径Romax值也随Eo值增大而减小，但当Eo80MPa时，这种衰减就不太明显。 3、混凝土板直接放置在天然地基土（3土层）上，板厚h值的计算结果 计算参数：Eo=24MPa、混凝土C30级，其E

3、c=3.0104MPa、轮压49.8吨 计算结果：不考虑两前轮的相互影响时h=322mm(强度要求)、h=316mm（抗裂要求）考虑两前轮的相互影响时h=399mm(强度要求)、h=323mm（抗裂要求）（注：Romax值为5390.50mm前轮轮距4000mm，故要考虑相互影响） 无明浜和暗浜处的堆场的做法是：自上至下的分布为：厚350mm混凝土C30面层，弹模Ec=3104MPa厚200mm C15混凝土基层，弹模Eo=500MPa厚200mm级配碎石垫层，弹模Eo=150MPa天然地基土，压缩模量Eo=24MPa (土层3)，如果保留1层土，须做碾压处理。 有明浜和暗浜处的堆场的做法：

4、先挖除浜中的淤泥，水抽干。 用素填土回填，分层夯实。 打入200200的钢筋混凝土预制方桩，桩长为10米。 厚350mm混凝土C30面层，弹模Ec=3104MPa 厚200mm C15混凝土基层，弹模Eo=500MPa 厚150mm级配碎石垫层，弹模Eo=150MPa 对初选的混凝土面层结构的验算1、按建筑地面设计规验算的结果 计算要求板厚h=292mm80Mpa后，这种衰减不太显著）四、初步拟定堆场地面混凝土面层结构1、堆场地面要考虑一定交通量的运输载重车辆2、水泥混凝土面层下设置基层、垫层的必要性3、本工程堆场混凝土面层结构的初选方案4、基层顶面当量回弹模量Et值的计算五、对拟定的混凝土面

5、层（厚350mm）进行校核验算之一（按建筑地面设计规计算）1、 按承载力极限状态计算混凝土板厚2、 Romax值的计算3、 按板抗裂度要求，计算混凝土面层的厚度4、 混凝土面板抗冲切验算六、对拟定的混凝土面层（厚350mm）进行校核验算之二（按公路水泥混凝土路面设计规计算）A、堆场地面混凝土面层计算时所用到的技术参数B、荷载疲劳应力p的计算C、温度疲劳应力t的计算D、校核rr(p+t)值是否小于混凝土设计弯拉强度fcm(5.0Mpa)七、堆场地面的最终沉降量估算（堆荷平面尺寸40m80m、常驻荷载p=5吨/m2，最终沉降量为11cm）一、 参考资料1 国家标准建筑地面设计规GB50037-96

6、（以下简称地规）2 国家标准公路水泥混凝土路面设计规JTJ012-94（以下简称路规）3 地基基础设计规DGJ08-11-19994 中外运海港国际物流建筑工程岩土工程勘察报告-2005-K-39，勘测设计研究院，2006年1月5 集装箱重箱正面吊运机（型号：DRF450-6055K）产品技术说明书，卡尔玛港。 机械（）提供，浦东处高桥保税区华申路191号（T：-58666658）二、 计算原则与依据本集装箱堆场地面上既有起吊，就位集装箱的吊运机（型号：DRF450-6055K），又有集装箱的运输卡车。对于吊运机而言，它的速度和交通量远不能与公路相比；故可按静载考虑，采用单个或多个轮胎等效荷载

7、、参照地规对混凝土面层进行设计计算；对于运输集装箱的卡车，鉴于它进出堆场频繁，有一定交通量；此时，不仅要考虑应力大小，还要计及车辆荷载重负疲劳作用积累到一定程度后，会引起混凝土面层出现纵、横向裂缝以及计及温度翅曲应力所引起的面层开裂的问题。现行的路规的设计方法就是采用疲劳断裂作为设计标准。因此，本堆场地面混凝土面层结构的设计计算要同时满足上述两方面的条件。三、 堆场地面混凝土面层按静载设计计算1、 作用在堆场地面上的吊运机荷载(1) 吊运机主要尺寸（长宽高） 1120041504500(2) 整车自重 68.4吨(3) 提升重量 4245吨（L4情况时）； 30吨（L5情况时）(4) 轴距和轮

8、距 前、后轴距为6000，后轮距4000（暂定）(5) 轮胎 轮胎压力=1.0Mpa; 轮胎产品尺寸 18.0025 PR40E4(6) 空载、额定负载和正常行进时的前轴、后轴的负载数值（见下）机械状态空载时额定负载时正常行进位置提吊情况L4情况L5情况L4情况L5情况额定载荷EN145g前桥负载（吨）33.637.999.691.287.8后桥负载（吨）34.830.513.87.225.6小计（吨）68.468.4113.498.4113.42、 计算轮迹当量园的半径r（1） 荷载支承面面积A A=5002002=200000mm2（2） 当量园半径r r=0.564=253mm； 3、不

9、同地基土变形模量Eo值时，混凝土面层厚度h值的计算（见：地规p.33公式）（1）计算条件按单个（上图中有阴影的前轮）等效荷载进行计算；（2）计算参数混凝土弹模Ec=3.0104Mpa；地基土Eo=8，24，40Mpa；（3）计算容按混凝土承载能力极限状态和和抗裂度的要求的两种情况进行板厚的计算；（4）计算结果：板的厚度h值随地基土Eo值增大而减小； 随Eo值增大，板厚受控于满足抗裂度的要求；板的相对刚度随着地基土Eo的增大而减小，即随着Eo增大，板变得较柔；板的相对刚度半径L值和荷载下板弯矩影响的最大半径Romax值随Eo值增大而减小。不同地基土变形模量Eo值条件下，混凝土面板厚度的计算（单个

10、荷载计算）地基土的变形模量Eo(N/mm2)8.024.040.0轮胎上的荷载P(104N)49.8轮迹当量园半径r(mm)253混凝土面板的重要性系数ro1.10可变荷载的分项系数rQ1.40荷载效应系数CQ1.00搬运、装卸的动力系数c1.15混凝土强度等级C30混凝土的抗拉强度ft(N/mm2)1.5混凝土的弹性模量Ec(N/mm2)3.0104综合刚度系数(10-3 1/mm)0.891.7462.49荷位系数kcKc=2.0(按承载力极限状态时)kc=1.0（抗裂计算）板厚h1（按承载能力极限状态）(mm)375.88321.21289.10比值(Ec/Eo)1/315.53610.

11、7729.086混凝土板相对刚度半径L(mm)*1927.131141.84866.80荷载作用下弯矩影响最大半径Romax(mm)8924.295390.504152.81板厚hmin（抗裂的最小厚度）（mm）330.64316.02305.89* L=0.33h(Ec/Eo)1/3； Romax=r+4.5L4、混凝土面板直接放置在天然地基（土层3）上时，板厚的计算A、按单个等效荷载（r=253，P=49.8104N）计算（1） 荷载设计值S的计算（见：地规p.31）S=rQiCQiciQki=1.41.01.1549.8104=1.6149.8104=80.18104N式中 QkiQki

12、=P； rQi可变荷载的分项系数，取rQi=1.4； CQi荷载效应系数，取CQi=1.0； ci搬动、装卸的动力系数，取ci=1.15。（2） 按承载力极限状态计算混凝土面板的厚度（见：地规p.33）H=()1/2=()1/2=321.21mm=322mm式中 ro重要性系数，取ro=1.10； kc荷位系数，kc=2.0； 综合刚度系数，按砼等级C30和地基土变形模量Eo=24N/mm2值，取=1.74610-3 1/mm； ft混凝土抗拉强度设计值，ft=1.5MPa； Eo地基土变形模量，浅层3土层（砂质粉土）的厚度为12.5m，根据标贯击数（N=10.6击），查地规p.28表C.1.

13、5后，得天然土层3层Eo=24N/mm2(3)计算临界荷位区的Romax值（指地面荷载下弯矩影响的最大有效距离） Romax=r+4.5L=253+4.51141.84=5390.50mm 式中 r荷载当量圆的半径，r=253mm; L板的相对刚度半径，L=0.33h(Ec/Eo)1/3 =0.33322(3.0104/24)1/3=0.3332210.772=1141.84mm 说明：吊运机的二个前轮（轮距4000）在临界荷位区，需考虑两个前轮的相互影响（计算见下，因前、后轴矩为6000Romax,故后轮荷载可不予考虑）。（4）按满足板的抗裂度要求，计算板的厚度（见：地规p.33） hmin

14、=(1/2=()=316.02mm 式中 kc荷位系数，在抗裂计算时，kc=1.0(见：资料1p.33) Ss短期荷载设计值，Ss=CQiciQki=1.01.1549.8104=57.27104N； r、L、ft、ro符号容同前。 （5）板的冲切验算 因为r/L=2531141.84=0.220.2,故不需作抗冲切验算（见：地规p.34）。 B、按多个等效荷载计算，即考虑二个前轮间的相互影响 （1）计算等效荷载S12（见：地规p.29） S12=S1(h2/h1)2=80.178104(322/322)2=80.178104N；(2)计算荷载影响角 a12=arcos(R12/2Romax)

15、=arcos(4000/25390.50)=68.2=1.191(弧度)(3)换算到计算中心的组合等效荷载S12=S11+（a12-sina12cosa12）S12/S1=80.1781041+(1.191-sin68.2cos68.2)80.178104/80.178104=123.39X104N(4)按承载力极限状态计算混凝土面板的厚度 h=()1/2=398.47mm(5)按满足抗裂度要求计算板的厚度 Hmin=()1/2=322.65mm 式中 L=0.33398.47（3.0104/24）1/3=1416.50mmC、计算小结 （1）若把混凝土板直接放置在天然地基土层3上，刚由于Ro

16、max计算值（5390.50mm）大于吊运机两前轮轮距（4000mm），所以要考虑两前轮间的相互影响； （2）考虑相邻影响后的板厚（400mm）,是不考虑的板厚（322mm）的1.24倍； （3）减小Romax值，使其小于两前轮距（4000mm）,于是可不考虑荷载相互影响。5、在设定板厚的情况下，板的相对刚度半径L和弯矩影响最大距离Romax随地基土Eo值的变化特征 （1）计算条件按单个等效荷载计算，即不考虑相邻荷载的影响 （2）计算参数轮胎荷载P=49.8104N；轮迹当量园半径r=253mm； 混凝土C30级，基抗拉强度ft=1.5MPa，弹性模量Ec=3.0104MPa（3）计算小结：一

17、定厚度的板，它的L、Romax值随Eo值增大而减小；当Eo80N/mm2后，则Romax衰减不显著； 减薄板厚，可减小Romax值，但要进行板抗裂验算。四、初步拟定堆场地面混凝土面层结构 1、由于堆场地面上有运送集装箱的运输卡车，它有一定的交通量，在混凝土面层结构选择时，要考虑这一因素。 2、水泥混凝土面层下设置基层、垫层的必要性 混凝土的弹性模量为（2.53.5）104MPa；因此，混凝土面层板具有很高的刚度和扩散荷载的能力，通过面层板传到路基顶面处的荷载应力值很小，所以混凝土路面不要求有强度大或承载力高的路基。在混凝土板下修筑基层，提高基础的综合回弹模量，可以略减薄混凝土板厚，但为数有限；

18、有时似乎在经济上并不合算，但不能就此认为可以不要基层（见：路规p.99）。实践表明，板下设置基层，不仅为混凝土板提供均匀而稳定的支撑，且能防止唧泥、错台、冻胀等病害，从而保证路面的整体性，延长路面的使用寿命。（见：路规p.100） 在基层下加设垫层，改善土基的湿度和温度状况，阻止路基土挤入基层中，保证路面结构的稳定性。 3、本工程堆场混凝土面层结构的初选方案 4、基层顶面当量回弹模量Et的计算 多层体系的路面结构，可以用一个当量的结构层来替代，按照路规p.8图3.0.4可以求得基层顶面的回弹模量Et值 150/24=6.25垫层顶面处的当量回弹模量Et1=1.924=45.6MPa 150/4

19、5.6=10.96基层顶面处的当量回弹模量Et=2.345.6=105MPa五、对拟定的混凝土面层（厚350mm）进行校核验算之一（按资料1地规进行计算）1、 按承载力极限状态计算混凝土板厚（1） 综合刚度系数值的确定（选偏小值=2.4910-3 1/mm作为计算）地规中p.28只给出Eo40N/mm2时的值；在拟定的混凝土面层结构中，基层顶面当量回弹模量Et=105MPa40MPa从下图可见，随着Eo值的增加，值也相应增加；这里选用Eo=40MPa时的=2.49值作为计算，其结果是偏于保守的。）（2） 按承载力极限状态计算混凝土面层的厚度计算时，取偏小值代入（=2.4910-3 1/mm）h

20、（计算值）=（）1/2=289mm设计值350mm(许可)2、 Romax值的计算L=0.33289（3.0104/105）1/3=628mmRomax=r+4.5L=253+4.5628=3079mm(两前轮轮距4000mm，故不需考虑两前轮的相互影响)3、 按照满足抗裂度要求，计算混凝土面层的厚度h（计算值）=（）1/2=292mm0.2,故不需作冲切验算5、 计算小结从板的承载力和抗裂度二方面计算所得到的板厚计算值（289mm和292mm）小于初步拟定混凝土面层结构中的板厚设计值（350mm），符合要求。六、对拟定的混凝土面层（厚350mm）进行校核核验算之二（按资料2路规进行计算） 本

21、集装箱堆场，除了堆存集装箱货物外，还承担、提供运输的通道，因此，初步拟定的混凝土面层结构是否合理，需按公路规进行验算。 混凝土路面在经受行车荷载重复作用的同时，还经受周围气温周期性变化的影响。也即是混凝土面层的疲劳损坏是由于：1）荷载重复作用的结果；2）周期性变化的温度翘曲压力重复作用的结果。现行设计标准是：0.95fcmrr(p+t)1.03fcm (见：路规p.20)式中 fcm混凝土板设计弯拉强度 （见：路规p.9） rr可靠度系数，一般取1.13 p荷载疲劳应力，p=krkfkcps (见：路规p.17) t温度疲劳应力，t=kttm （见：路规p.18）A、本次堆场地面混凝土面层计算

22、时所用到技术参数1、换算为标准轴载的作用次数 Ns=200次/天（因进出堆场车型不明，此为暂定数）2、交通等级 中等（见：路规p.6）3、水泥混凝土路面的设计使用年限 t=20年（暂定）4、交通量平均增长率 r=1%(暂定)5、车辆轮迹横向分布系数 取0.2(见：路规p.9)6、混凝土板设计弯拉强度 fcm=5.0Mpa(见：路规p.9)7、混凝土弯拉弹性模量 Ec=3.0104MPa8、混凝土面板厚度h hmin=18cm（见：路规p.16）；设计取h=35cm9、路面基层的最小厚度 15cm(见：路规p.12)10、路面基层下的垫层最小厚度 15cm(见：路规p.11)11、基层顶面的当量

23、回弹模量 Et80MPa(见：路规p.12)12、基层顶面的计算回弹模量 Ekt=nEt(见：路规p.9)13、基层采用厚20cm稳定碎（砾）石料 E基=500Mpa(h基=15cm)14、垫层采用厚20cm碎（砾）石料 E垫=150Mpa(h垫=15cm)15、混凝土面板最大温度梯度 Tg=0.89(因属公路自然区，见：路规p.9)16、基层顶面的当量回弹模量Et值 按路规p.8的Et计算图计算17、标准轴载在临界荷位处所产生荷载应力 ps值按路规p.17图进行计算18、混凝土板相对刚度半径 r=0.537h(Ec/Etc)1/3(见：路规p.20)19、混凝土板的温度应力（最大温度梯度时）

24、 tm值按cEchTgkx计算(见：路规p.18)20、温度应力系数kx 按路规p.19图进行计算B、荷载疲劳应力p的计算 1、基层顶面的计算回弹模量Etc (见：路规p.9)Etc=nEt=2.28105Mpa=239.4Mpa式中 n模量修正系数，n=1.71810-3(hEc/Et)0.8=1.71810-3(35cm3104/105)0.8=2.722、比值Ec/Etc=3.0104/239.4=1253、计算荷载应力ps；查路规p.17图，得ps=1.2Mpa4、应力折减系数kr=0.95、疲劳应力系数kf=Ne0.0516=321477.460.0516=1.92 (见：路规p.7

25、；p.18) Ne= =0.2=321477.46次/天6、疲劳损坏综合影响系数kc=1.207、荷载疲劳应力p=krktkcps=0.91.921.201.2=2.49MpaC、温度疲劳应力t的计算1、 最大温度梯度时混凝土板的温度应力tm值 （见：路规p.18）tm=(cEchTg)kx/2=110-53104350.890.64/2=2.99Mpa式中 c混凝土的线膨胀系数，c=110-5/；Ec混凝土弯拉弹性模量，Ec=3.0104Mpa （见：路规p.9）h混凝土板厚，h=350mm=35cmTg所在地混凝土面板的最大温度梯度，因为属公路自然区，取Tg=0.89 （见：路规p.9）k

26、x温度沿板厚非线性分布的温度应力系数，根据板长L=5m、板的相对刚度半径r=0.537h(Ec/Etc)1/3=0.5370.35(3104/239)1/3=0.941m以及比值L/r=5/0.941=5.313，查路规p.19图，得到kx=0.642、 温度疲劳应力t=kttm=0.62.39=1.434Mpa式中 温度疲劳应力系数kt，根据公路自然区和tm/fcm=2.39/5.0=0.48 查路规p.20表得kt=0.6D、校核rr(p+t)值是否小于混凝土的设计弯拉强度fcm(5.0Mpa) rr(p+t)=1.13(2.49+1.434)=4.434Mpafcm(5.0Mpa) 由此说明，由于疲劳所引起的应力小于混凝土弯拉强度，满足规要求。