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1、悬挑脚手架悬挑梁锚固不足施工方案南区上传讲解 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 悬挑手架型钢加固方案 兖矿东华建设有限公司 第一节、工程概况 一、工程概况 1）工程基本情况（工程名称 工程地点 2) (m建筑面积 (m) 建筑高度 基础形式 主体结构 抗震等级 抗震设防烈度 地上层数 地下层数 (m) 标准层层高2.9 （2）各责任主体名称 建设单位 设计单位 施工单位监理单位 总监理工程师项目经理 技术负责人专业监理工程师 （3）脚手架设计 本方案作为悬挑脚手架搭设专项方案的补充方案，主要是解决部分特殊部位的悬挑型钢锚固长度不足1:1.25而编制，其锚固不足部位主要包括悬挑阳台处、

2、电梯井两侧、外墙阳角处以及公共走廊部位；同时，部分型钢后部锚固板缺失及伸出锚固端板的长度不足，此部分也需采取处理方案。 屋面女儿墙标高为+52.800米，为最大保证甲方工期，响应甲方号召，1#15#楼外墙脚手架均采用悬挑脚手架，根据建筑物总高度和脚手架搭设规范，现场分三次悬挑，第一次悬挑于3层结构面，悬挑6层，搭设高度为17.4米，第二次悬挑于9层结构面，悬挑6层，搭设高度为17.4米，第三次悬挑于15层结构面，悬挑4层，搭设高度为13.25米；故脚手架安全性验算高度取17.4米。 以4#楼外例，由于建筑物造型的原因，部分部位的型钢锚固长度达不到规范要求的1:1.25的规定，其中，锚固比例最小

3、的为电梯井两侧；外伸长度为2.35m，锚固长度仅有2.6m， 1 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 且该部位由于存在转角，其立杆应按照三排立杆计算，因此以电梯井两侧型钢为验算依据对悬挑脚手架型钢锚固加固进行验算，具体验算书见附页；其余部位立杆均为双排，公共走廊部位锚固比例较大，外伸较短，悬挑阳台处外伸较长，因此以上两个部位分别进行验算。立杆纵距1.5米，立杆横距1米；内立杆距离建筑物0.2米；连墙件两步三跨，采用单扣件连接；悬挑用18#工字钢，加固支撑采用10#槽钢在型钢底部搭设三角支撑，支撑角度不小于60，支撑点与外墙的距离不小于1.5m，支撑与型钢连接采用焊接的方式，其余做法均按

4、照悬挑脚手架搭设专项施工方案施工。 第二节、编制依据 1、建筑施工脚手架实用手册 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 6、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 8、危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文) 9、建设工程安全生产管理条例国务院令第393号 10、本工程设计图纸 11、本工程施工组织设计 第三节、施工工艺技术 一、技术参数 【型钢悬挑脚手架(扣件

5、式)】 脚手架排数 双排脚手架 纵、横向水平杆布置方式 大横杆在上 搭设高度(m) 17.4 钢管类型483 (m) 立杆纵距1.5 (m) 立杆横距1 立杆步距(m) 1.8 双立杆计算方法 不设置双立杆 2 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 挡脚板 1步1设 脚手板 设1步1横向斜撑 1跨设 6连墙件布置方式 两步三跨 连墙件连接方式扣件连接 地区 上海2) 基本风压(kN/m0.4 安全网 全封闭悬挑方式 普通主梁悬挑 锚固点设置方式 型锚固螺栓U锚固螺栓直径d(mm) 18 (mm) L主梁建筑物外悬挑长度x 见各部位主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 100 (mm)

6、 L主梁建筑物内锚固长度x 见各部位楼板混凝土强度等级梁/ C30 主梁材料规格 号工字钢18n主梁合并根数z 1 二、工艺流程 】扣件式)【型钢悬挑脚手架(纵向扫地立杆定位点设置安装悬挑主梁悬挑主梁上下支撑杆件设置预埋件设置铺脚手板连墙件(格栅) 剪刀撑纵向水平杆横向扫地杆杆立杆横向水平杆 扎安全网。扎防护栏杆 三、施工方法 1、悬挑梁定位定距定位，放样悬挑梁位置并做好标记。悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，悬挑长度应按设计确定。普通主梁悬挑时，立杆直接支承在悬挑梁上，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同；上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保

7、上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向联粱上焊接直径 的钢筋，立杆套在其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。25mm 型螺栓进行锚固：、悬挑梁宜采用U2 处；U钢筋拉环、型螺栓预埋位置宜为悬挑梁尾端向里20(1) 米；钢筋预埋至砼板、砼梁底部，每侧平直段不小于(2) 0.6 3 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 (3) 钢筋拉环、U型螺栓与悬挑梁间隙用木楔楔紧； (5) 锚固处楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，否则应采取支顶卸载措施； 3、电梯井部位悬挑梁布置： 以4号楼为例，电梯井部位外伸需达到2.35m方可满足要求，而锚固端仅有2.6m，远远小于要求的2.9

8、4m，且在脚手架转角处实际脚手架变为三排架，因此必须在底部加设三角支撑进行加强，加强后计算书见第四节。 4 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 4、公共走廊部位悬挑梁布置，但内部平台板较短，锚固比例也达不到1:1.25公共走廊部位虽然外伸长度为1.5m，因此该部位也需采取加强措施，12cm悬挑计算长度为1.4m，锚固长度为1.6m，且板厚为。计算槽钢，斜撑与悬挑梁间的夹角不小于60，与外墙的垂直距离不小于1m斜撑采用10# 书见附件。 、悬挑阳台板部位悬挑梁设置5由于南侧阳台均为悬挑阳台，因此该部位的型钢锚固长度必须从阳台板根部算起，其；加强措施同公共走廊，锚固长度为，悬挑计算长度为锚

9、固长度也达不到1:1.252.9m2.2m 400mm部位，其中斜撑端部到型钢端部的距离不能大于。计算书见附件。 5 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 6、后部压板不足及外伸长度不足处理造成后部锚板缺失或型钢外伸压板长度不足，型环的位置埋设不当，U施工过程中，由于 20cm现场采取在后部焊接一长同型号型钢进行满焊处理。具体见附图。 6 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 第四节、计算书 主梁自重及脚手架荷载计算： 1、主梁自重荷载设计值 q=1.224.110/1000=0.289kN/m； 2、作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)

10、每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m N = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8017.40 = 2.654kN； G12 脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m(2) N= 0.341.5(1+1.2)/2 = 2.025 kN； G2(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m N = 0.1441.5/2 = 0.42 kN； G32 :0.005 kN/m(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网 N = 0.0051.517.4 = 0.13 kN； G4经计算得到，静荷载标准值 N = N+N+N+N =

11、 5.23 kN； G4G3G2GG1活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 N = 311.52/2 = 4.5 kN； Q考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 N+0.851.4N = 1.25.23+ 0.851.44.5= 11.631 kN； QG不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2N+1.4N=1.25.23+1.44.5=12.576kN； QG一、电梯井两侧悬挑型钢计算书 （一）、参数信息 1.主梁构造参数 主梁与建筑物连接方式:主梁平铺在建筑物楼面上 7 兖矿东华建设有限公司 悬挑

12、手架型钢加固方案 建筑物外悬挑长度m(m):2.35 建筑物内锚固长度t(m):2.6 锚固压点方式:压环钢筋，钢筋直径(mm):18 楼板混凝土强度等级:C30 2.主梁材料及性能参数 主梁截面类型:工字钢，主梁规格:18号工字钢 3.立杆作用主梁上的力 序号 主梁上的力大小(kN) 作用点离墙距离(m) 1 12.576 2.2 2 12.576 1.2 3 12.576 0.2 4.拉绳与支杆参数 主梁下面采用支杆与建筑物联结。 支杆采用10号槽钢； 支杆共点布置，与墙支点垂直距离为2.9m； 支撑距离墙长度(m):1.5； （二）、主梁的受力计算 主梁按照悬臂连续梁计算 432，重量W

13、=185cm，截面抵抗矩A=30.6cm，截面积主梁的截面惯性矩I=1660cmm=24.1kg/m。 8 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架主梁计算简图 (kN) 悬挑脚手架主梁剪力图 9 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 m) 悬挑脚手架主梁弯矩图(kN (mm) 悬挑脚手架主梁变形图 各支座对主梁的支撑反力由左至右分别为： ；R=8.03kN；R=0.39kNR=30.74kN；312 =8.913kNm；M最大弯矩：max: 计算公式如下f /W+N/A =Mmaxmax ；=8.913kN M - 截面承受最大弯矩值，Mm式中maxma

14、x3 ；主梁净截面模量，W=185cm W - ； - 截面塑性发展系数，=1.05 主梁的轴力， N - N=15.9kN； 10 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 2； A - 主梁截面积，A=30.6cm 2； f - 钢材的抗弯强度设计值，f=215N/mm 6322 /3060=51.08N/mm10f=215N/mm/(1.05185000)+15.910经计算得出=8.913max22，满足要f=215N/mm小于钢材抗弯强度设计值主梁的正应力计算值=51.08N/mmmax求。 （三）、主梁的整体稳定性计算 主梁采用18号工字钢，计算公式如下： = M/W f xb其

15、中 - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： b查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，=2 b由于大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 值为0.93。 bb62；185000)=51.805N/mm =8.91310 /(0.93经过计算得到最大应力 22,满足要求小于f=215N/mm水平钢梁的稳定性计算 =51.805N/mm! （四）、支杆的受力计算 支杆产生的支座力：R=30.74； 1支杆的轴力为：R=R/sin=30.74/sin63=34.61kN； 1D11（五）、支杆的强度计算 1.支杆强度计算 支杆最大轴力为：R=34.609kN；

16、 Dmax支杆以 10号槽钢计算，支杆的容许正应力按照下式计算： = N/A f 其中 - 支杆正应力计算值； N - 支杆轴力设计值，N = 34.609kN； - 支杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.71； i - 支杆的截面回转半径，i =3.95cm； l - 支杆的计算长度，l = 3.265m； 2； 支杆的净截面面积， A - A =12.74cm2； 支杆的抗压强度设计值， f - f=215N/mm 11 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 3222 = N/A=34.60910 12.7410215N/mm)=38.262N/mm/(0.7122，满足要

17、求f=215N/mm = 38.262N/mm! 小于支杆强度性计算值2.斜撑支杆焊缝强度计算 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 = N/lt f tw其中 N - 斜撑支杆的轴向力，N=34.609kN； 2 A=1274mm lt -取斜杆截面积，w2； 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm f - t经过计算得到焊缝最大应力： 322 = 34.60910 f=185N/mm/1274=27.166N/mmt22，满足要求！=185 N/mm 小于f对接焊缝的最大应力 =27.166 N/mmt二、公共走廊型钢加固计算书 （一）、参数信息 1.主梁构造

18、参数 主梁与建筑物连接方式:主梁平铺在建筑物楼面上 建筑物外悬挑长度m(m):1.4 建筑物内锚固长度t(m):1.6 锚固压点方式:压环钢筋，钢筋直径(mm):18 楼板混凝土强度等级:C30 2.主梁材料及性能参数 主梁截面类型:工字钢，主梁规格:18号工字钢 3.立杆作用主梁上的力 序号 主梁上的力大小(kN) 作用点离墙距离(m) 1 12.576 1.2 2 12.576 0.2 4.拉绳与支杆参数 主梁下面采用支杆与建筑物联结。 12 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 支杆采用10号槽钢； 支杆共点布置，与墙支点垂直距离为3m； 支撑距离墙长度(m):1； （二）、主梁的

19、受力计算 主梁按照悬臂连续梁计算 432，重量，截面积，截面抵抗矩W=185cmA=30.6cmI=1660cm主梁的截面惯性矩m=24.1kg/m。 主梁自重荷载设计值 q=1.224.110/1000=0.289kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架主梁计算简图 13 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 (kN) 悬挑脚手架主梁剪力图 m) (kN 悬挑脚手架主梁弯矩图 14 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 (mm) 悬挑脚手架主梁变形图 各支座对主梁的支撑反力由左至右分别为： ；R=0.06kN=17.61kN；R=8.35kN；R321 ；m最大弯矩：M=2.53

20、8kNmax: 计算公式如下f /W+N/A =Mmaxmax m； - 截面承受最大弯矩值，M=2.538kN式中 Mmaxmax3 ；W - 主梁净截面模量，W=185cm ；- 截面塑性发展系数，=1.05 ；N - 主梁的轴力，N=5.87kN 2 A=30.6cm； A - 主梁截面积， 2 ； f - 钢材的抗弯强度设计值，f=215N/mm 2236 /3060=14.984N/mm=2.53810/(1.05185000)+5.8710f=215N/mm经计算得出max22满足要f=215N/mm主梁的正应力计算值=14.984N/mm，小于钢材抗弯强度设计值max 求。 （三

21、）、主梁的整体稳定性计算 号工字钢，计算公式如下：18主梁采用 = M/f W xb 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： - 其中b=2 得，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)b 15 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 由于大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 值为0.93。 bb62； /(0.93185000)=14.752N/mm经过计算得到最大应力 =2.5381022,满足要求f=215N/mm水平钢梁的稳定性计算 =14.752N/mm! 小于（四）、支杆的受力计算 支杆产生的支座力：R=17.61； 1支杆的轴力为：R=R/s

22、in=17.61/sin72=18.56kN； 11D1（五）、支杆的强度计算 1.支杆强度计算 支杆最大轴力为：R=18.563kN； Dmax支杆以 10号槽钢计算，支杆的容许正应力按照下式计算： = N/A f 其中 - 支杆正应力计算值； N - 支杆轴力设计值，N = 18.563kN； - 支杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.722； i - 支杆的截面回转半径，i =3.95cm； l - 支杆的计算长度，l = 3.162m； 2； 支杆的净截面面积，A =12.74cm A - 2； 支杆的抗压强度设计值，f=215N/mm f - 3222 = N/A=18.5

23、6310 12.7410215N/mm)=20.181N/mm/(0.72222，满足要求f=215N/mm = 20.181N/mm! 小于支杆强度性计算值2.斜撑支杆焊缝强度计算 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 = N/lt f tw其中 N - 斜撑支杆的轴向力，N=18.563kN； 2 A=1274mm取斜杆截面积， lt -w2；185N/mm对接焊缝的抗拉或抗压强度，取 f - t经过计算得到焊缝最大应力： 322 = 18.56310 =185N/mm/1274=14.571N/mmft 16 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 22，满

24、足要求! 小于f对接焊缝的最大应力 =14.571 N/mm=185 N/mm t三、悬挑阳台型钢加固计算书 （一）、参数信息 1.主梁构造参数 主梁与建筑物连接方式:主梁平铺在建筑物楼面上 建筑物外悬挑长度m(m):2.9 建筑物内锚固长度t(m):2.2 锚固压点方式:压环钢筋，钢筋直径(mm):18 楼板混凝土强度等级:C30 2.主梁材料及性能参数 主梁截面类型:工字钢，主梁规格:18号工字钢 3.立杆作用主梁上的力 序号 主梁上的力大小(kN) 作用点离墙距离(m) 1 12.576 2.6 2 12.576 1.6 4.拉绳与支杆参数 主梁下面采用支杆与建筑物联结。 支杆采用10号

25、槽钢； 支杆共点布置，与墙支点垂直距离为3m； 支撑距离墙长度(m):2.5； （二）、主梁的受力计算 主梁按照悬臂连续梁计算 432，重量，截面积A=30.6cm主梁的截面惯性矩I=1660cm，截面抵抗矩W=185cmm=24.1kg/m。 主梁自重荷载设计值 q=1.224.110/1000=0.289kN/m； 17 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架主梁计算简图 18 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 (kN) 悬挑脚手架主梁剪力图 m) (kN 悬挑脚手架主梁弯矩图 19 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 (mm) 悬挑脚手

26、架主梁变形图 各支座对主梁的支撑反力由左至右分别为： ；R=0.81kN=20.62kN；R=6.81kN；R321 ；m最大弯矩：M=5.739kNmax: 计算公式如下f /W+N/A =Mmaxmax m； - 截面承受最大弯矩值，M=5.739kN式中 Mmaxmax3 ；W - 主梁净截面模量，W=185cm ；- 截面塑性发展系数，=1.05 ；主梁的轴力，N=17.18kNN - 2 A=30.6cm； A - 主梁截面积， 2 ； f - 钢材的抗弯强度设计值，f=215N/mm 2263 /3060=35.16N/mm=5.73910/(1.05185000)+17.1810

27、f=215N/mm经计算得出max22，满足要小于钢材抗弯强度设计值主梁的正应力计算值=35.16N/mmf=215N/mmmax 求。 （三）、主梁的整体稳定性计算 号工字钢，计算公式如下：18主梁采用 = M/f W xb 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： - 其中b=2 得，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)b 20 兖矿东华建设有限公司 悬挑手架型钢加固方案 由于大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 值为0.93。 bb62； /(0.93185000)=33.357N/mm经过计算得到最大应力 =5.7391022,满足要求f=215N/

28、mm水平钢梁的稳定性计算 =33.357N/mm! 小于（四）、支杆的受力计算 支杆产生的支座力：R=20.621； 1支杆的轴力为：R=R/sin=20.62/sin50=26.84kN； 11D1（五）、支杆的强度计算 1.支杆强度计算 支杆最大轴力为：R=26.843kN； Dmax支杆以 10号槽钢计算，支杆的容许正应力按照下式计算： = N/A f 其中 - 支杆正应力计算值； N - 支杆轴力设计值，N = 26.843kN； - 支杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.603； i - 支杆的截面回转半径，i =3.95cm； l - 支杆的计算长度，l = 3.905m； 2； 支杆的净截面面积，A =12.74cm A - 2； 支杆的抗压强度设计值，f=215N/mm f - 3222 = N/A=26.84310 12.7410215N/mm)=34.941N/mm/(0.60322，满足要求f=215N/mm = 34.941N/mm! 小于支杆强度性计算值2.斜撑支杆焊缝强度计算 斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 = N/lt f tw其中 N - 斜撑支杆的轴向力，N=26.843kN； 2 A=1274mm取斜杆截面积， lt -w2；185N/mm对接焊缝的抗拉