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1、2101船舶电气与自动化大管轮手机版题库2101、在PID调节规律中，哪一种是基本的调节规律。 (157182:第05章 船舶反馈控制系统基础:521) A比例作用 B积分作用 C微分作用 D三种都是 2102、有一台PD调节器比例带PB=200%，给它加一个0.01 MPa的阶跃输入信号后，其输出从0.02 MPa立即增加到0.09 MPa，以后不再变化，则比例输出量和微分时间Td分别为（ ）。 (157183:第05章 船舶反馈控制系统基础:522) A0.025 MPa，Td B0.025 MPa，Td=0 C0.02 MPa，Td D0.02 MPa，Td=0 2103、对一台PD调节

2、器加上个0.01 MPa的阶跃信号后，调节器的输出立即增加了0.02 MPa，且长时间不再变化，则该调节器的PB和Td分别为（ ）。 (157184:第05章 船舶反馈控制系统基础:523) APB=200%，Td=0 BPB=50%，Td=0 CPB200%，Td DPB=50%，Td 2104、在采用PD调节器组成的控制系统受到扰动后，其动态过程的衰减比为2:1，则应（ ）。 (157185:第05章 船舶反馈控制系统基础:524) A调小PB，调小Td B调大PB，调小Td C调小PB，调大Td D调大PB，调大Td 2105、在采用PD调节器组成的控制系统受到扰动后，动态过程的衰减率=

3、0.95，可能的原因是（ ）。 (157186:第05章 船舶反馈控制系统基础:525) APB和Td调整得合适 B微分时间整定得太短 C比例带PB整定得太大 D比例带整定得大小 2106、有两台PD调节器R1和R2，其参数整定为PB1PB2，Td1Td2这表示（ ）。 (157187:第05章 船舶反馈控制系统基础:526) AR1的比例作用和微分作用都比R2强 BR1的比例作用和微分作用都比R2弱 CR1的比例作用比R2强，R1的微分作用比R2弱 DR1的比例作用比R2弱，R1的微分作用比R2强 2107、有两台PD调节器R1和R2，其参数整定为PB1PB2，Td1Td2这表示（ ）。 (

4、157188:第05章 船舶反馈控制系统基础:527) AR1的比例作用和微分作用都比R2强 BR1的比例作用比R2强，R1的微分作用比R2弱 CR1的比例作用和微分作用都比R2弱 DR1的比例作用比R2弱，R1的微分作用比R2强 2108、有两台PD调节器R1和R2，其参数整定为PB1PB2，Td1Td2，这表示（ ）。 (157189:第05章 船舶反馈控制系统基础:528) AR1的比例作用和微分作用都比R2强 BR1的比例作用和微分作用都比R2弱 CR1的比例作用比R2弱，R1的微分作用比R2强 DR1的比例作用比R2强，R1的微分作用比R2弱 2109、有两台PD调节器R1和R2，其

5、参数整定为 PB1PB1，Td1Td2，这表示（ ）。 (157190:第05章 船舶反馈控制系统基础:529) AR1的比例作用和微分作用都比R2弱 BR1的比例作用和微分作用都比R2强 CR1的比例作用比R2弱，R1的微分作用比R2强 DR1的比例作用比R2强，R1的微分作用比R2弱 2110、在PD调节器中，施加阶跃输入信号后，微分时间Td长表示（ ）。 (157191:第05章 船舶反馈控制系统基础:530) A调节器输出最大值需要时间长 B微分作用弱 C微分输出消失得快 D微分作用保留的时间长 2111、对控制系统中调节器选型原则的正确认识是（ ）。 (157192:第05章 船舶反

6、馈控制系统基础:531) A无迟延的被控对象应采用比例调节器 B迟延不大的被控对象应采用比例微分调节器 C具有积分特性的被控对象采用比例微分调节器即可 D迟延较大的被控对象应采用比例积分微分调节器 2112、在用YT-1226压力调节器中，若压力的下限值调定为0.5MPa，现要求上限值0.68MPa，其幅差弹簧应设定的格数为（ ）。 (157193:第05章 船舶反馈控制系统基础:532) A5格 B6格 C7格 D8格 2113、在采用YT-1226压力调节器的控制系统中，为提高上限压力，减小下限压力，则应（ ）。减小输入波纹管的刚度；左移杠杆支点；扭松给定弹簧减小张力；扭紧给定弹簧增大张力

7、；调幅差旋钮增加设定格数；调螺钉与幅差弹簧盘间隙使之减小。 (157194:第05章 船舶反馈控制系统基础:533) A B C D 2114、在采用YT-1226压力调节器的控制系统中，若实际动作的上、下限压力值均偏高，则应（ ）。扭紧给定弹簧；扭松给定弹簧；调整舌簧的刚度；调整跳簧的刚度；调幅差旋钮，减少设定格数；增大锁钉与幅差弹簧盘间隙。 (157195:第05章 船舶反馈控制系统基础:534) A B C D 2115、在锅炉蒸汽压力的双位式控制系统中，若停炉或起炉压差过大，则原因是（ ）。 (157196:第05章 船舶反馈控制系统基础:535) A压力设定值太大 B压力设定值太小

8、C幅差值太大 D幅差值太小 2116、YT-1226型调节器中用来双位控制作用的核心部件是（ ）。 (157197:第05章 船舶反馈控制系统基础:536) A给定弹簧 B幅差弹簧 C波纹管 D跳簧和舌簧 2117、在YT-1226压力调节器中，不能调节的量是（ ）。 (157198:第05章 船舶反馈控制系统基础:537) A上限值 B下限值 C幅差弹簧的预紧力 D在上限时比较杠杆转过的角度 2118、在用YT-1226型压力调节器对锅炉蒸汽压力进行双位控制时，原蒸汽压力下限值为0.54MPa，幅差旋钮设定在5格，现要保持上限值不变，把下限值调到0.49MPa，则蒸汽压力上限值及幅差旋钮设定

9、的格数分别为（ ）。 (157199:第05章 船舶反馈控制系统基础:538) A0.65MPa，5格 B0.7MPa，8格 C0.65MPa，8格 D0.7MPa，5格 2119、在用YT1226压力调节器对锅炉蒸汽压力进行双位控制时，原压力上限值为保持0.6MPa，幅差旋钮设定在7格上，现要求下限值不变，要求上限值为0.65MPa，其下限值及幅差旋钮设定的格数为（ ）。 (157200:第05章 船舶反馈控制系统基础:539) A0.4MPa，10格 B0.45MPa，7格 C0.4MPa，7格 D0.45MPa，8格 2120、在用YT-1226型压力调节器对锅炉蒸汽压力进行双位控制时，

10、原压力上限值0.76MPa，下限值为0.6MPa，现要把上限值调到0.7MPa，下限值调到0.5MPa，其调整方法是（ ）。 (157201:第05章 船舶反馈控制系统基础:540) A调给定弹簧使指针指在0.7MPa，把幅差旋钮设定在7.2格上 B调给定弹簧使指针指在0.5MPa，把幅差旋钮设定在7.2格上 C调给定弹簧使指针指在0.7MPa，把幅差旋钮设定在5格上 D调给定弹簧使指针指在0.6MPa，把幅差旋钮设定在5格上 2121、在用比例调节器调节的温度系统中，温度变化到量程最大范围时，调节阀开度只变化了40%，则此比例带为（ ）。 (157202:第05章 船舶反馈控制系统基础:54

11、1) A250% B40% C400% D60% 2122、在用YT-1226压力调节器对锅炉蒸汽压力进行双位控制时，若停炉和起炉压差过大，其可能的原因是（ ）。 (157203:第05章 船舶反馈控制系统基础:542) A蒸汽压力设定太高 B蒸汽压力设定值太小 C幅差调整得太大 D幅差调整得太小 2123、在比例控制系统中，被控量的静态偏差与（ ）。 (157204:第05章 船舶反馈控制系统基础:543) A输入量成反比 B输出量成正比 C扰动量成正比 D放大倍数成正比 2124、如图: (157205:第05章 船舶反馈控制系统基础:544) A B C D 2125、在用YT-1226

12、压力调节器检测压力信号时，其最小幅差和最大幅差分别为（ ）。 (157206:第05章 船舶反馈控制系统基础:545) A0，0.07MPa B0，0.25MPa C0.07MPa，0.25MPa D0.25MPa，0.5MPa 2126、在采用YT-1226型压力调节器对锅炉蒸汽压力进行双位控制的系统时，因锅炉使用年限较长需降压运行时，应（ ）。 (157207:第05章 船舶反馈控制系统基础:546) A使给定弹簧预紧力减小 B使给定弹簧预紧力增大 C使幅差弹簧预紧力增大 D使幅差弹簧预紧力减小 2127、在用YT-1226型压力调节器对被控量进行双位控制的系统中，该调节器上、下限触头频繁

13、发生电火花，其可能的原因是（ ）。 (157208:第05章 船舶反馈控制系统基础:547) A被控量允许变化范围太小 B上限值太大 C被控量允许变化范围太大 D上限值太小 2128、在YT-1226型压力调节器中，比较杠杆处于水平位置的条件是（ ）。 (157209:第05章 船舶反馈控制系统基础:548) A输入信号在上、下限值之间 B输入信号小于下限值 C输入信号大于上限值 D输入信号等于下限值 2129、在用YT-1226型压力调节器检测压力信号并用于报警控制时，若出现频繁报警则应（ ）。 (157210:第05章 船舶反馈控制系统基础:549) A调整幅差值 B调整下限值 C调整上限

14、值 D调整报警延时时间 2130、在YT-1226型压力调节器中，其输入和输出信号分别是（ ）。 (157211:第05章 船舶反馈控制系统基础:550) A给定弹簧预紧力，幅差弹簧预紧力 B压力信号，给定弹簧预紧力 C幅差弹簧预紧力，触头左、右开关状态 D压力信号，触头左、右开关状态 2131、YT-1226型压力调节器是属于（ ）。 (157212:第05章 船舶反馈控制系统基础:551) A双位式压力调节器 B比例调节器 CPI调节器 DPD调节器 2132、在用YT-1226压力调节器对锅炉蒸汽压力进行双位控制时，若锅炉起、停频繁，其可能原因是（ ）。 (157213:第05章 船舶反

15、馈控制系统基础:552) A蒸汽压力上限值太低 B蒸汽压力的下限值太高 C幅差调得太大 D幅差调得太小 2133、用比例调节器组成的控制系统，由于比例调节器存在的不可克服的缺点，则系统受到扰动后，会使系统（ ）。 (157214:第05章 船舶反馈控制系统基础:553) A受扰动后，开始控制很不及时 B控制后期调节阀会开过头 C最大动态偏差大 D存在静态偏差 2134、当积分时间为（ ）分时，比例积分调节器就成为比例调节器： (157215:第05章 船舶反馈控制系统基础:554) A0 B1 C100 D 2135、在采用比例调节器的控制系统中，若PB调大，则控制系统（ ）。 (157216

16、:第05章 船舶反馈控制系统基础:555) A稳定性提高，静态偏差大 B稳定性提高，静态偏差小 C稳定性降低，静态偏差大 D稳定性降低，静态偏差小 2136、比例作用规律中，若PB调为125%，此时比例带的物理意义是（ ）。 (157217:第05章 船舶反馈控制系统基础:556) A被控量变化全程的62.5%，调节阀开度变化125% B被控量变化全程的100%，调节阀开度变化62.5% C被控量变化全程的100%，调节阀开度变化80% D被控量变化全程的125%，调节阀开度变化100% 2137、在纯比例控制系统中，若调节器的PB调得太小，控制系统的品质指标中将不会发生的变化是（ ）。 (1

17、57218:第05章 船舶反馈控制系统基础:557) A静态偏差 B最大动态偏差emax C过渡过程时间ts D振荡次数N 2138、采用比例调节器的定值控制系统，欲要减小稳态误差，则应（ ）。 (157219:第05章 船舶反馈控制系统基础:558) A减小时间常数 B减小放大系数 C减小比例带 D减小偏差 2139、有一台调节器，当输入一个线性偏差信号时，它立即按线性规律输出，这是一台（ ）。 (157220:第05章 船舶反馈控制系统基础:559) A比例调节器 B积分调节器 C比例积分调节器 D微分器 2140、采用比例调节器的定制控制系统，要减少稳态误差，不可行的措施是（ ）。 减少

18、时间常数；增大放大系数；减小放大系数；增大比例带；减小比例带。 (157221:第05章 船舶反馈控制系统基础:560) A B C D 2141、比例调节器的输出变化量是与（ ）成正比。 (157222:第05章 船舶反馈控制系统基础:561) A偏差大小 B给定值大小 C偏差的变化速度 D被控量的大小 2142、在采用YT-1226压力调节器控制锅炉蒸汽压力的系统中，蒸汽压力将不可控制的超过最高压力，其可能的原因是（ ）。幅差旋钮设定的格数太大；给定弹簧旋钮扭得太紧；动触头烧蚀不能闭合；幅差弹簧折断；输入波纹管破裂；与锁钉相接触的幅差弹簧盘卡住。 (157223:第05章 船舶反馈控制系统

19、基础:562) A B C D 2143、在采用比例调节器组成的控制系统受到扰动后，系统达到新的平衡状态时，调节器的输入为（ ）。 (157224:第05章 船舶反馈控制系统基础:563) A0 B给定值r C静态偏差 D测量值z 2144、在定值控制系统中，受到扰动后，若第一个波峰值很大，这说明（ ）。 (157225:第05章 船舶反馈控制系统基础:564) A控制对象惯性太大 B控制对象放大系数太小 C调节器控制作用太强 D调节器控制作用太弱 2145、如图： (157226:第05章 船舶反馈控制系统基础:565) A B C D 2146、如图: (157227:第05章 船舶反馈控

20、制系统基础:566) A B C D 2147、如图: (157228:第05章 船舶反馈控制系统基础:567) A B C D 2148、如图: (157229:第05章 船舶反馈控制系统基础:568) A B C D 2149、比例作用规律无法消除静态偏差的根本原因是由于调节器的（ ）。 (157230:第05章 船舶反馈控制系统基础:569) A输出与偏差无关 B输出变化量不依赖于偏差的存在而存在 C输出变化量依赖于偏差的存在而存在 D输出与偏差成反比 2150、比例调节器的优点、缺点分别是（ ）。 (157231:第05章 船舶反馈控制系统基础:570) A调节超前，消除静差不可能 B

21、调节及时，消除静差不可能 C消除静差，调节不及时 D消除静差，调节不能超前 2151、一个调节器当输入阶跃偏差信号时，输出也是阶跃变化信号，该调节器是（ ）。 (157232:第05章 船舶反馈控制系统基础:571) AP调节器 BPI调节器 CI调节器 DPD调节器 2152、在采用比例调节器的控制系统中，受到扰动后，系统达到新的平衡状态时，调节器的输入（ ）。 (157233:第05章 船舶反馈控制系统基础:572) A0 B静差 C给定值 D测量值 2153、在双位控制系统，用YT-1226压力开关检测压力信号，若压力上限调在0.76MPa，幅差钮调在10格，此时，压力的下限值应是（幅差

22、范围0.070.25MPa）（ ）。 (157234:第05章 船舶反馈控制系统基础:573) A0.6MPa B0.65MPa C0.7MPa D0.51MPa 2154、在用比例调节器组成的控制系统中，系统受到扰动后，调节器输出稳定不再变化的条件是（ ）。 (157235:第05章 船舶反馈控制系统基础:574) A偏差e=0 B调节阀开度适应负荷要求 CA或B D调节阀开度适应负荷要求且e=0 2155、在用浮子式锅炉水位双位控制系统中，把调节板上的上面销钉从离浮子杆最近的孔插在离浮子杆最远的孔中，下面销钉位置不变，则系统会（ ） (157236:第05章 船舶反馈控制系统基础:575)

23、 A给水泵电机起停频繁 B上、下限水位均上移 C上限水位上移，下限水位不变 D下限水位上移，上限水位不变 2156、在双位控制系统，用YT-1226压力开关检测压力信号，若压力上限调在0.70MPa，幅差钮调在5格，此时，压力的下限值应是（幅差范围0.070.25MPa）（ ）。 (157237:第05章 船舶反馈控制系统基础:576) A0.6MPa B0.45MPa C0.55MPa D0.51MPa 2157、在浮子式水位控制中，若把上、下销钉之间的距离调整得很小，则会出现（ ）。 (157238:第05章 船舶反馈控制系统基础:577) A水位波动范围增大 B电机起动频繁 C电机起动次

24、数减少 D电机每次起动的持续时间加长 2158、采用双位作用规律调节器的控制系统，其动态过程是（ ）。 (157239:第05章 船舶反馈控制系统基础:578) A非周期过程 B衰减振荡过程 C等幅振荡过程 D发散振荡过程 2159、在采用双位作用规律调节器的控制系统中，其控制特点是（ ）。 (157240:第05章 船舶反馈控制系统基础:579) A对被控量进行连续控制 B稳态时静态偏差较大 C按偏差的大小和方向控制 D按被控量的上、下限值控制 2160、在NAKAKITA型PID调节器中，若将积分阀和微分阀开大，则会出现下列（ ）效果。积分作用增强；积分作用减弱；微分作用增强；微分作用减弱

25、；积分时间缩短；微分时间缩短。 (157241:第05章 船舶反馈控制系统基础:580) A B C D 2161、气动调节器常见的故障有（ ）。 输出压力升不到最大或降不到最小；在阶跃输入作用下，输出只有一个阶跃输出；输出线性不好；控制点偏移超差；放大器的起步压力太高；比例带超差。 (157242:第05章 船舶反馈控制系统基础:581) A B C D 2162、气动调节器投入运行时的操作顺序是（ ）。置设定指针设于给定值上；将参数整定在要求的数值上；手-自动开关置于手动位置；手操定值器使被调参数达到要求的给定值上；当参数稳定后，将手-自动开关转至自动控制；将空气过滤器中的油污放出去，接通

26、气源 (157243:第05章 船舶反馈控制系统基础:582) A B C D 2163、气动调节器的共同弱点是（ ）。 不易调整参数；参数变化对工作效果影响大；易堵；易有摩擦阻力；延迟大；易漏。 (157244:第05章 船舶反馈控制系统基础:583) A B C D 2164、PID调节器，当Ti和Td增加时，说明（ ）。 (157245:第05章 船舶反馈控制系统基础:584) A积分作用强，微分作用弱 B积分作用弱，微分作用弱 C积分作用强，微分作用强 D积分作用弱，微分作用强 2165、NAKAKITA型调节器包括（ ）。 (157246:第05章 船舶反馈控制系统基础:585) A

27、惯性环节的正反馈 B惯性环节的负反馈 C弹性气室的正反馈 D比例环节的正反馈 2166、如图: (157247:第05章 船舶反馈控制系统基础:586) A B C D 2167、如图: (157248:第05章 船舶反馈控制系统基础:587) A B C D 2168、如图： (157249:第05章 船舶反馈控制系统基础:588) A B C D 2169、在NAKAKITA型燃油黏度调节器中，当燃油黏度降低时，其微分气室、比例波纹管和积分作用分别使挡板（ ）喷嘴。 (157250:第05章 船舶反馈控制系统基础:589) A离开，离开，离开 B靠近，靠近，离开 C离开，靠近，靠近 D离开

28、，离开，靠近 2170、在NAKAKITA型调节器中，若调节器为反作用式，当测量值减小时，则： (157251:第05章 船舶反馈控制系统基础:590) A弹簧管收缩，调节器输出减小 B弹簧管收缩，调节器输出增大 C弹簧管张开，调节器输出减小 D弹簧管张开，调节器输出增大 2171、在NAKAKITA型燃油黏度控制系统中，若逆时针转动黏度调节器上的给定旋钮，则调节器输出（ ），弹簧管（ ）。 (157252:第05章 船舶反馈控制系统基础:591) A减小，收缩 B增大，收缩 C减小，张开 D增大，张开 2172、在NAKAKITA型燃油黏度调节器中，为实现纯比例的控制作用应（ ）。 (157253:第05章 船舶反馈控制系统基础:592) A全开积分阀，全开微分阀 B全开积分阀，全关微分阀 C全关积分阀，全开微分阀 D全关积分阀，全关微分阀 2173、在NAKAKITA型燃油黏度调节器中，积分作用是通过实现的（ ）。 (157254:第05章 船舶反馈控制系统基础:593) A节流分压器的负反馈 B节流盲室的正反馈 C弹性