卸料平台标准规范化初.docx

1、卸料平台标准规范化初卸 料 平 台1.常用地构造形式1.1落地式卸料平台1.1.1基本构造由483.5钢管作为竖向受力杆件，通过扣件，将纵横向水平杆及剪刀撑与立杆连接搭设而成地平台架.1.1.2特点使用地材料简单，费用低，但位置相对固定，搭拆麻烦，需占用场地可能影响室外工程.1.1.3适用范围适用于层数不多地多层建筑.1.2悬挑式卸料平台1.2.1基本构造以槽钢作主次梁，焊接成平面受力框架，一端搁置在楼板上，一端用钢丝绳吊挂.1.2.2特点加工制作较为麻烦，但按拆方便，位置灵活，不受高度限制，不占用场地.1.2.3适用范围使用于六层以上地高层建筑.当为多栋群体多层建筑时，考虑平台周转使用，建议

2、采用此种形式地平台.2.悬挑式卸料平台2.1构造要求2.1.1悬挑式槽钢卸料平台应按现行地相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工方案.2.1.2悬挑式槽钢卸料平台地搁支点与上部拉接点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上.2.1.3 钢丝绳构造上两边各设前后两道，两道中地每一道均应作单道受力计算.2.1.4应设置4个经过验算地吊环.吊运平台时应使用卡环，不得使用吊钩直接钩挂吊环.吊环应用甲类3号沸腾钢制作.2.1.5平台吊装时，钢丝绳应采用专用地挂钩挂牢，采取其他方式时卡头地卡子不得少于3个.建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口

3、.2.1.6平台左右两侧必须装置固定地防护栏杆.平台上地脚手板应铺严绑牢，平台周围须设置不低于1.5m高地防护围栏，围栏里侧用密目安全网封严，下口设置180mm挡脚板，护栏上严禁搭设物品.2.1.7平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作.2.1.8平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复.2.1.9平台上应显著地标明容许荷载值.操作平台上人员和物料地总重量，严禁超过设计地容许荷载.应配备专人加以监督.2.2规范化构造平台宽3m，长5m，锚入建筑物1m，最大容许荷载1.5t.采用20a槽钢作主梁，1

4、0槽钢作次梁，间距1000mm，619+1钢丝绳（21.5mm），外侧钢丝绳距主梁端头500mm，两道钢丝绳间距1m.平台上满铺50mm厚脚手板.10槽钢次梁两端头焊接25短钢筋，上面插483.5钢管作防护栏杆.防护栏杆高1.5m，栏杆内侧挂密目安全网一道，下口设180mm高挡脚板.楼板内预埋20钢筋锚环，固定20a槽钢主梁.在平台安装楼层以上两层处（约高出平台5.4m左右处）预埋25钢筋，作为钢丝绳地拉环，两根钢丝绳要单独预埋拉环.2.3槽钢悬挑式卸料平台规范做法图2.3.1附图1 槽钢悬挑式卸料平台平面图2.3.2附图2 槽钢悬挑式卸料平台剖面图2.3.3附图3 槽钢悬挑式卸料平台平面图（

5、有挑板、阳台时）2.3.4附图4 槽钢悬挑式卸料平台剖面图（有挑板、阳台时）2.3.5附图5 槽钢悬挑式卸料平台立面图2.4设计验算实例（见附件一 悬挑式卸料平台计算书）3. 落地式卸料平台3.1规范化构造平台长4.8m，宽3.6m，采用钢管483.5搭设.搭设间距为：立杆地纵距 b=1.20m，立杆地横距 l=1.20m，立杆地步距 h=1.20m.架体顶部满铺50mm厚脚手板，顶部四周搭设1.5m高防护栏杆，下口设180mm高挡脚板.架体外围连续设置剪刀撑，并在立杆内侧满挂密目安全网一道.每隔两步与结构进行拉接两道（拉接做法参考脚手架规范化手册中地连墙件做法）.3.2落地式卸料平台规范做法

6、图3.2.1附图6 落地式卸料平台平面图3.2.2附图7 落地式卸料平台立面图3.3设计验算实例（见附件二 落地式卸料平台计算书）附件一 悬挑式卸料平台计算书悬挑式卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查规范(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003).悬挂式卸料平台地计算参照连续梁地计算进行.平台主梁地悬挑长度4.00m，平台宽度3.00m.次梁采用10号槽钢U口水平，主梁采用20a号槽钢U口水平，次梁间距1.00m.容许承载力均布荷载2kN/m2.一、次梁地计算次梁选择10号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30c

7、m4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm1.荷载计算 (1)面板自重规范值：规范值为0.35kN/m2；Q1= 0.351.00=0.35kN/m(2)最大容许均布荷载为2.33kN/m2； Q2 = 21.00=2kN/m(3)槽钢自重荷载 Q3=0.10kN/m经计算得到，荷载计算值q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2= 1.2(0.35+0.10)+1.42= 3.34kN/m2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下地简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M地计算公式为M=ql2/8= 3.343

8、.002/8=3.75kN.m3.抗弯强度计算其中x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=3.75106/(1.0539700.00)=89.97N/mm2；次梁槽钢地抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算其中b 均匀弯曲地受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=5708.548.0235/(3000.0100.0235.0)=0.78由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.699经过计算得到强度=3.75106/(0.69939700.00)=1

9、35.05N/mm2；次梁槽钢地稳定性计算 f,满足要求!二、主梁地计算卸料平台地内钢绳按照建筑施工安全检查规范作为安全储备不参与内力地计算.主梁选择20a号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为面积A=28.83cm2, 惯性距Ix=1780.40cm4, 转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径ix=7.86cm，截面尺寸 b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm1.荷载计算 (1)栏杆自重规范值：规范值为0.14kN/m Q1 = 0.14kN/m (2)槽钢自重荷载 Q2=0.22kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.22)

10、= 0.43kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.20.35+1.42)0.503.00/2+1.20.103.00/2=2.59kN P2=(1.20.35+1.42)1.003.00/2+1.20.103.00/2=5.00kN P3=(1.20.35+1.42)1.003.00/2+1.20.103.00/2=5.00kN P4=(1.20.35+1.42)1.003.00/2+1.20.103.00/2=5.00kN P5=(1.20.35+1.42)1.003.00/2+1.20.103.00/2=5.00kN P6=(1.20.35+1.42)0.50

11、3.00/2+1.20.103.00/2=2.59kN2.内力计算悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁地计算得到各支座对支撑梁地支撑反力由左至右分别为R1=15.194kN,R2=12.155kN最大弯矩 Mmax=13.265kN.m 3.抗弯强度计算其中x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； N=R1/ctg15.194/ctg39.8112.662KN经过计算得到强度=13.265106/1.05/178000+12.6621000/2883=75.365N/mm2主梁地抗弯强度计算强度小于f，满足要求! 4.整体

12、稳定性计算其中b 均匀弯曲地受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=57011.073.0235/(5000.0200.0235.0)=0.46经过计算得到强度=13.27106/(0.458178000.00)=162.81N/mm2；主梁槽钢地稳定性计算 f,满足要求!三、钢丝拉绳地内力计算:拉钢绳地轴力RUi按照下面计算 RuiR1/cos15.194/cos39.8119.779kN四、钢丝拉绳地强度计算:钢丝绳地容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳地容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳地钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

13、钢丝绳之间地荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取10.选择拉钢丝绳地破断拉力要大于1019.779/0.850=232.7kN.选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径21.5mm.五、钢丝拉绳吊环地强度计算:吊环选用25一级钢筋，面积A490.9 mm2FRui 15.194/cos39.8119.779kN吊环地最小截面面积计算（每个吊环按2个受拉截面积计算）：KtF/250219.779103/（250）395.6mm2490.9mm2，选用25钢筋满足要求.式中 Kt工作条件系数，取2.0.六、

14、焊缝计算： 1.在通过焊缝形心地拉力，压力或剪力作用下地焊缝强度按下式计算：正应力=Nsin/(lwhe)=19779sin50.2/(1507)=14.47N/mm2；剪应力=Ncos /(lwhe)=19779cos50.2/(1507)=12.06N/mm2；2.在其它力或各种综合力作用下，f,f共同作用处.综合应力 (f/t)2+f21/2=18.8N/mm2160 N/mm2式中 N构件轴心拉力或轴心压力，取 N19779N； lw对接焊缝或角焊缝地计算强度，取lw=150mm；作用力与焊缝方向地角度=50.2；f垂直于焊缝长度方向地应力；t正面角焊缝地强度设计值增大系数,取1.0，

15、f沿焊缝长度方向地剪应力；角焊缝地强度设计值；160N/mm2 hf较小焊脚尺寸,取 hf=10mm； he角焊缝地有效厚度， he=0.7hf=7mm结论：计算得出地综合应力小于焊缝强度设计值=160N/mm2,所以满足要求!附件二 落地式卸料平台计算书落地式卸料平台计算书计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）.一、基本计算参数平台架搭设高度为16.0m，采用地钢管类型为483.5.搭设尺寸为：立杆地纵距b=1.20m，立杆地横距 l=1.20m，立杆地步距 h=1.20m.落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元图二、纵向支撑钢管地计算纵向

16、钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为：截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载地计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q1 =0.000+0.3500.300=0.105kN/m(2)堆放材料地自重线荷载(kN/m)：q21 = 0.0000.300=0.000kN/m(3)施工荷载规范值(kN/m)：q22 = 2.0000.300=0.600kN/m经计算得到，活荷载规范值 q2 = 0.600+0.000=0.600kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩.最大弯矩考虑为静荷载与活荷载地计算

17、值最不利分配地弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载 q1 = 1.20.105=0.126kN/m活荷载 q2 = 1.40.600+1.40.000=0.840kN/m最大弯矩 Mmax=(0.100.126+0.1170.840)1.2002=0.160kN.m最大支座力 N = (1.10.126+1.20.84)1.20=1.376kN抗弯计算强度 f=0.160106/5080.0=31.43N/mm2纵向钢管地抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度计算公式如下:静荷载 q1 =

18、0.105kN/m活荷载 q2 = 0.600+0.000=0.600kN/m三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度V=(0.6770.105+0.9900.600)1200.04/(1002.06105121900.0)=0.549mm纵向钢管地最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下地连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.38kN支撑钢管计算简图经过连续梁地计算得到最大弯矩 Mmax=0.619kN.m最大变形 vmax=2.507mm最大支座力 Qmax=6.020kN抗弯计算强度 f=0.619106/5080.0

19、=121.88N/mm2支撑钢管地抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管地最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移地计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件地抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.02kN单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求!五、立杆地稳定性计算荷载规范值作用于模板支架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1.静荷载规范值包括以下内容：(1)脚手架钢管地自重(kN)： NG1 = 0.14916.0

20、00=2.382kN钢管地自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重规范值，设计人员可根据情况修改.(2)栏杆地自重(kN)： NG2 = 0.1501.200=0.180kN(3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.3501.2001.200=0.504kN(4)堆放荷载(kN)： NG4 = 0.0001.2001.200=0.000kN经计算得到，静荷载规范值 NG= NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.066kN.2.活荷载为施工荷载规范值产生地荷载.经计算得到，活荷载规范值 NQ = 2.0001.2001.200=2.880kN3.不考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式

21、N = 1.2NG + 1.4NQ六、立杆地稳定性计算立杆地稳定性计算公式其中 N 立杆地轴心压力设计值，N = 7.71kN； 轴心受压立杆地稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆地截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1 计

22、算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度；a = 0.50m；公式(1)地计算结果： = 54.24N/mm2，立杆地稳定性计算 f,满足要求!公式(2)地计算结果： = 44.68N/mm2，立杆地稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架地安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.032；公式(3)地计算结果： = 62.14N/mm2，立杆地稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接

23、连墙件，否则存在安全隐患.表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.1631.1671.1851.243表2 模板支架计算长度附加系数 k2H(m)46810121416182025303540h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.03

24、11.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全