扣件式脚手架计算书五层.docx

1、扣件式脚手架计算书五层扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-2003 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、脚手架参数卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型482.8脚手架架体高度H(m)26.9立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度(m)6双立杆受力不均匀系数KS0.6 二、荷载

2、设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式3步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.114，0.136横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江苏徐州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s1.254风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.81，0.81，0.65风荷载标准值k(

3、kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.254，0.254，0.204 计算简图：立面图侧面图 三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n4横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)101900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4250纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.031+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.031+0.31.5/(4+1)+1.431.5/(4+1)=1.405kN/m 正常使用极限状态 q=(0.031+Gkjbla/

4、(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.031+0.31.5/(4+1)+31.5/(4+1)=1.021kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max1.4050.92/8，1.4050.152/2=0.142kNm =Mmax/W=0.142106/4250=33.483N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.0219004/(384206000101900)，1.0211504/(8206000101900)=0.416mm max0.416mmmin

5、lb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.405(0.9+0.15)2/(20.9)=0.861kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.021(0.9+0.15)2/(20.9)=0.625kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.861kN q=1.20.031=0.037kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.625kN q=0.031kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=

6、0.628106/4250=147.822N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.422mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.918kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=0.861kNRc=0.8512=10.2kN 纵向水平杆：Rmax=3.918kNRc=0.8512=10.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H26.9双立杆计算高度(m)6脚手架

7、钢管类型482.8每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.114，0.136 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.031/h)(H-H1)=(0.136+(0.9+0.15)4/20.031/1.8)(26.9-6)=3.603kN 单内立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.031/h)(H-H1)=(0.114+(0.9+0.15)4/20.031/1.8)(26.9-6)=3.143kN 双外立杆：NGS1k=(gk+0.031+(lb+a1)n/20.031/h)H1=(0.136+0.031+(0.9

8、+0.15)4/20.031/1.8)6=1.222kN 双内立杆：NGS1k=(gk+0.031+(lb+a1)n/20.031/h)H1=(0.114+0.031+(0.9+0.15)4/20.031/1.8)6=1.09kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(26.9-6)/1.8+1)1.5(0.9+0.15)0.31/1/2=2.979kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=2.979kN 双外立杆：NGS2k1=H1/hla(lb+a1)Gkjb1/1/2=6/1.81.5(0.9+0

9、.15)0.31/1/2=0.787kN 1/1表示脚手板1步1设 双内立杆：NGS2k1=0.787kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/3=(26.9-6)/1.8+1)1.50.171/3=1.072kN 1/3表示挡脚板3步1设 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/3=6/1.81.50.171/3=0.283kN 1/3表示挡脚板3步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.5(26.9-6)=0.314kN 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH

10、1=0.011.56=0.09kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.979+1.072+0.314=4.365kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=2.979kN 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.787+0.283+0.09=1.161kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0.787kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.5(0.9+0.15)(13)/2=2.363kN 内立杆：NQ1k=2.363kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立

11、杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.603+4.365)+ 0.91.42.363=12.538kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.143+2.979)+ 0.91.42.363=10.324kN 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.222+1.161)+ 0.91.42.363=5.836kN 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(1.09+0.787)+ 0.91.42.363=5.229kN 七、立杆稳定性验

12、算脚手架架体高度H26.9双立杆计算高度(m)6双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4250立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)398连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/16=168.75210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/16=194.906 查规范表A得，=0.191 2、立杆稳定性验算 不组

13、合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)=(1.2(3.603+4.365)+1.42.363)=12.869kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(1.222+1.161)+12.869=15.728kN =N/(A)=12869.075/(0.191398)=169.29N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNS/(A)=0.615727.995/(0.191398)=124.139N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG

14、2k)+0.91.4NQ1k)=(1.2(3.603+4.365)+0.91.42.363)=12.538kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(1.222+1.161)+12.538=15.397kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2541.51.82/10=0.156kNm =N/(A)+ Mw/W=12538.325/(0.191398)+155539.44/4250=201.536N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2041

15、.51.82/10=0.125kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(15397.245/(0.191398)+124921.44/4250)=139.164N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号482.4连墙件截面面积Ac(mm2)344连墙件截面回转半径i(mm)16.1连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k2h3la=1.40.2

16、5421.831.5=5.761kN 长细比=l0/i=600/16.1=37.267，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.761+3)103/(0.896344)=28.424N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=5.761+3=8.761kN0.8512=10.2kN 满足要求！ 九、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)150地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)15.728/(10.25)62.912kPaufg1.254150 =188.1kPa 满足要求！