支架模板计算书上报.docx

1、支架模板计算书上报箱梁重型门式式支架计算书一、 模板支架概述箱梁面板采用=12mm厚的光面竹胶板，其下用80mm100mm的方木作为小肋，纵桥向布置，间距300mm；大肋采用100mm120mm的方木，横桥向布置，设置在支架顶托上。支架采用重型门式式脚手架，列距为：腹板下700mm，箱室底板处1000mm，翼缘板下1200mm；跨距为：跨中1000mm，墩身附近700mm，具体详见支架图。二、 计算假定a、 翼缘板区砼及模板重量由板下支架承担；b、 区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积；c、 顶板砼通过内模由底板模板承担；d、 支架连接按铰接

2、考虑；e、 荷载按下图分解。三、 荷载计算：1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重=25.5kN/m32、模板及方木q2=1.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2 kN/ m 2四、 强度验算1、面板验算面板采用12mm厚的光面竹胶板，其下用80mm100mm的方木作为小肋，间距300mm。三、荷载计算：1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重=25.5kN/m32、q1为各区间面荷载，模板及方木q2=1.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2 kN/ m 2按上图计算荷载区：q

3、1=9.1kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=18.4KN/m2区：q1=23.5 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=35.7 KN/m2区：q1=10.5 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=20.1 KN/m2区：q1=22.7 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=34.7 KN/m2五、 强度验算1、竹胶板计算：取板宽B=1000mm，按三跨连续梁计算区： q0=18.4*1.0=18.4KN/m区： q0=35.7*1.0=35.7 KN/m区： q0=20

4、.1*1.0=20.1KN/m区： q0=34.7*1.0=34.7 KN/mM=qL2/10（qmax=35.7KN/m）底板弯矩最大值MmAX= q0L2/10=0.1*35.7*0.32=0.3213kN.m竹胶板抗弯刚度W=1/6*B*H2=24000mm3抗弯强度=MmAX/W=13.4MPa50Mpa 满足要求。2、 小肋（纵向加劲肋）计算小肋采用80mm100mm的方木，按三跨连续梁计算，其计算跨度与立杆纵距相同，为1.0米。区q=18.4*0.3=5.52kN/m M=0.1*q*1.02=0.552kN.m区q=35.7*0.3=10.71kN/m M=1.071kNm区q=

5、20.1*0.3=6.03kN/m M=0.603kNm区q=34.7*0.3=10.41kN/m M=1.041kNm抗弯刚度为W=1/6*B*H2=133333mm3抗弯强度=MmAX/W=8.03MPa12Mpa满足要求。3、大肋（横桥向分配梁）计算大肋采用100mm120mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=240000mm3，计算按连续梁计算弯矩最大值MmAX=2.77kN.m(在翼缘板处) . =MmAX/W=11.5MPa30.56 kN 符合要求。七、 刚度验算a、 面板计算：、荷载最大，分别为24.5， 23.7kN/m2（模板荷载已计入）均按三跨连续梁计算面板最大变

6、形（B=900mm）竹胶板惯性模量I=1/12*B*H3= 129600mm3 弹性模量E=6*109Pa区面板变形f=0.677BqL4/(100EI)=1.55mm区面板变形f=1.50mm区翼缘板面板变形f=0.66mmb、 小肋计算小肋按三跨连续梁计算变形，小肋承受线荷载 Q2=qL=24.5*0.3=7.35KN/m惯性模量I=1/12*B*H3= 6666667mm3 弹性模量E=9*109Pa区翼缘板变形f=0.677*Q2L4/(100EI)=0.34mm区最大变形f=0.677*Q2L4/(100EI)=0.82mm区最大变形f=0.79mmc、 大肋计算在翼缘板处大肋最大变

7、形为1.9mm;区最大变形f=0.677*Q2L4/(100EI)=0.79mm区最大变形f=0.17mm最大总变形位于腹板下其变形总和为1.55+0.82+0.79=3.16mm5mm，符合规范要求。八、 稳定性验算一榀门架（两根力杆）的稳定承载力设计值Nd的计算:由于门架采用重型门架，门架立杆为573.5mm，立杆高度h0=1930mm时，A=588mm2，I0=21.14104 mm4，门架加强杆为26.82.5mm，立杆高度h1=1536mm，A=190.9mm2，I1=1.424104 mm4。计算门架立杆的换算截面惯性矩：I= I0+ I1* h1/h=22.27104 mm4，门

8、架立杆换算截面回转半径i =(I/A)1/2=19.46mm门架立杆长细比：取调整系数k=1.17=kh0 / i = 1.171930/19.46=116根据长细比查得立杆稳定系数=0.476一榀门架稳定承载力设计值:Nd=Af=0.4765882205=114754N=114.8kN二、一榀门架的轴向力设计值(根据力杆承受的设计值)：1、 不组合风荷载：模板支架力杆的轴向力设计值NN=1.2NGK+1.4NQKNmax=30.56kN一榀门架轴向力设计值=2 Nmax=61.12kN Nd 稳定性满足要求。2、组合风荷载风荷载对脚手架计算单元产生的弯矩标准值：根据围护条件，偏于安全考虑，按

9、不透风的全封闭情况，查表，风荷体形系数应取s=1.3, =1.0,风荷载标准值为(基本风压取0.55)k=0.7zs0=0.71.621.30.55=0.81kN/m2作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值(脚手架跨距为1米)：qk=k*L=0.81*1=0.81kN/m风荷载对脚手架计算单元产生的弯矩标准值(水平加固管一般为46米，因此脚手架高度方向约束按6米计算)：Mk= qkH2/10=0.8162/10=2.916kN.m风荷参与组合时对一榀门架产生的轴向力设计值：门式脚手架每榀每米自重按支架图估算：92.122/（12*14*15）=0.037t/m=0.37kN/m新浇钢筋混凝土自重

10、及模板自重（荷载按区：q1=10.1kN/ m 2 区：q1=24.5 kN/ m 2 区：q1=11.5 kN/ m 2 区：q1=23.7 kN/ m 2）计算钢管反力（不考虑荷载组合）最大值为19.58kN，位于腹板下。施工荷载产生的反力（不考虑荷载组合）最大值为6.18kN，位于翼缘板下，腹板下为3.67kN。将荷载组合，并考虑风荷载，腹板下钢管所受轴力最大N=1.2NGK+1.40.85(NQK+ 2Mk/b)N=21.2*(0.37*15+19.58)+0.85*1.4*(3.67+2*2.916/1)= 70.5kN Nd因此该支架满足稳定性要求。八、地基承载力计算1、地基处理（

11、详见施工组织设计）。地基承载力：=P/A钢管支架设底托底，钢放置在=60mm厚的木板，宽350mm，通长部设，并保证每块板上不少于两根钢管。1）边腹板下荷载最大，按最不利考虑，假设木板纵向部设，该处木板承受荷载均为最大，其承压面积A=0.35*1=0.35m2=P/A=30.56/0.35=87kPa按地基处理系数K，粘性土系数为0.5，混凝土为1，该系数取0.6= /K=90/0.6=146Kpa200Kpa九 、墩身位置中横梁、端横梁、翼缘板加厚处支架处理1、 横梁纵桥向仅比墩身边宽200mm，横桥向宽800mm，在墩顶设置方木即可承受横梁荷载，翼缘板加厚处混凝土厚度为800mm，该处立杆

12、跨距由1000mm改为600或700mm即可。箱梁碗扣式支架计算书一、模板支架概述箱梁底板面板采用=12mm厚的光面竹胶板，其下用80mm100mm的方木作为小肋，纵桥向布置，间距300mm；大肋采用100mm120mm的方木，横桥向布置，设置在支架顶托上。支架采用碗扣式脚手架，横距为：腹板下600mm，箱室底板处900mm，翼缘板下1200mm；纵距为：跨中900mm，墩身附近600mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道，具体详见支架图。二、计算假定a、 翼缘板砼（区、区）及模板重量由板下支架承担；b、 区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂

13、直投影面积；c、 顶板砼通过内模由底板模板承担；d、 支架连接按铰接计算；e、 荷载按下图分解。三、 荷载计算：荷载计算：1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重=25.5kN/m32、q1为各区间面荷载，模板及方木q2=1.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2 kN/ m 2四 、强度验算1、竹胶板计算：按上图计算荷载区：q1=9.1kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=18.4KN/m2区：q1=23.5 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=35.7 KN/m2区：q1=

14、10.5 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=20.1 KN/m2区：q1=22.7 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=34.7 KN/m2取板宽B=900mm，按三跨连续梁计算区： q0=18.4*0.9=16.6KN/m区： q0=35.7*0.9=32.1 KN/m区： q0=20.1*0.9=18.1KN/m区： q0=34.7*0.9=31.2 KN/mM=qL2/10（qmax=32.1KN/m）底板弯矩最大值MmAX= q0L2/10=0.1*32.1*0.32=0.289kN.m竹胶板抗弯刚度W=1/6*B*H2

15、=21600mm3抗弯强度=MmAX/W=13.4MPa50Mpa 满足要求。2、小肋（纵向加劲肋）计算小肋采用80mm100mm的方木，按三跨连续梁计算，其计算跨度与立杆纵距相同，为0.9米。区q=18.4*0.3=5.52kN/m M=0.1*q*0.92=0.0.447kN.m区q=35.7*0.3=10.71kN/m M=0.868kNm区q=20.1*0.3=6.03kN/m M=0.0.488kNm区q=34.7*0.3=10.41kN/m M=0.843kNm抗弯刚度为W=1/6*B*H2=133333mm3抗弯强度=MmAX/W=6.5MPa12Mpa满足要求。3、 大肋（横桥

16、向分配梁）计算大肋采用100mm120mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=240000mm3得知弯矩最大值MmAX=2.71kN.m，位于翼缘板下。=MmAX/W=11.3MPa24.7kN立杆受力满足要求。五 、刚度验算i. 面板计算：区、区、荷载分别为10.1，24.5， 23.7kN/m2（模板荷载已计入）均按三跨连续梁计算面板最大变形（B=900mm）竹胶板惯性模量I=1/12*B*H3= 129600mm3 弹性模量E=6*109Pa区面板变形f=0.677BqL4/(100EI)=0.64mm区面板变形f=0.677BqL4/(100EI)=1.55mm区面板变形f=1.

17、50mmii. 小肋计算小肋按三跨连续梁计算变形，腹板下为最不利小肋承受线荷载 Q2=qL=24.5*0.3=7.35KN/m惯性模量I=1/12*B*H3= 6666667mm3 弹性模量E=9*109Pa区最大变形f=0.677*Q2L4/(100EI)=0.22mm区最大变形f=0.677*Q2L4/(100EI)=0.54mm区最大变形f=0.52mmiii. 大肋计算大肋最大变形为1.7mm，位于翼缘板处。腹板下变形为0.5mm;其模板最大变形为1.55+0.54+0.5=2.59mm5mm，位于边腹板下；其次在翼缘板处，变形为2.56mm，均符合规范要求。六 、稳定性验算脚手架立杆

18、稳定计算的荷载组合为:1. 永久荷载+施工均布荷载2. 永久荷载+0.85(施工均布荷载+风荷载)根据计算求得立杆最大轴力为=l0/i=(h+2*a)/i =(1200+2*300)/15.8=113.9查表=0.496N/ (A)=25800/(0.496*489)=106.4205MPa组合风荷载计算：风荷载标准值k=0.7sz0=0.7*1.2*1.14*0.55=0.527 KN/m2式中 k-风荷载标准值,KN/m2s-风荷载体型系数,0d20.002, s=1.2z-风压高度变化系数,h=15m, z =1.140-基本风压, 0=0.55KN/m2风荷载产生的立杆段弯矩MWMW=

19、0.85*1.4klah2/10=0.85*1.4*0.527*0.9*1.22/10=0.081KNm式中la-立杆纵距 h-立杆步距风荷载产生的立杆轴力(W=（R4-r4）/4R=4491mm3) MW/W=18.0Mpa组合风荷载时，立杆应力为稍小于124Mpa，远小于205Mpa，可见，组合风荷载仍能满足受力要求。4、 模板、支架见图。七、地基承载力计算1、地基处理 地基处理参照作业指导书。地基承载力：=P/A钢管支架底座拟设置=60mm厚的木板，宽250mm，纵桥向布置，每块板上不少于两根立杆腹板下承压面积A=0.25*0.9=0.225m2,承压面积取0.225 m2。=P/A=25.8/0.24=107.5kPa按地基处理系数K，粘性土系数为0.5，混凝土为1，该系数取0.6= /K=107.5/0.6=179KPa200Kpa处理后的地基其承载力要满足200Kpa，即20T/m2。八、 墩身位置中横梁、端横梁、翼缘板加厚处支架处理1、 横梁纵桥向仅比墩身边宽200mm，横桥向宽800mm，在墩顶设置方木即可承受横梁荷载，因箱梁底板、顶板、腹板厚度变化，离墩身中线2500mm左右立杆纵距改为600mm；2、 翼缘板加厚处为800mm，该处立杆横距由1200mm改为600mm，无须验算。