二层高支模H6m脚手架安全计算书.docx

1、二层高支模二层高支模 H6m 脚手架安全计算书脚手架安全计算书 扣件式钢管支架楼板模板安全计算书扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 一、计算依据一、计算依据 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011 2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013 5、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 6、建筑结构荷载规范GB50009-2012 7、钢结构设计规范GB50017-2003 二、计算参数二、计算参

2、数 基本参数 计算依据 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 楼板厚度 h(mm)120 楼板边长 L(m)12.25 楼板边宽 B(m)3.725 模板支架高度H(m）13.88 主楞布置方向 平行于楼板长边 立杆纵向间距la(m)0.9 立杆横向间距lb(m)0.9 水平杆步距 h1(m)1.2 次楞间距 a(mm)300 次楞悬挑长度a1(mm)200 主楞悬挑长度b1(mm)200 结构表面要求 表面外露 立杆自由端高度h0(mm)500 剪刀撑(含水平）布置方式 普通型 架体底部布置类型 垫板 材料参数 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 12mm(克隆、山樟平行方向

3、)面板 E(N/mm2)11500 面板 fm(N/mm2)30 主楞类型 矩形木楞 主楞规格 80 80 主楞合并根数 1 次楞类型 矩形木楞 次楞规格 50 100 次楞合并根数/钢管类型 483.5 荷载参数 可调托座承载力容许值(kN)30 地基承载力特征值 fak(kPa)/架体底部垫板面积 A(m2)0.2 模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m2)0.2 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 施工荷载标准值Qk(kN/m2)2 脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m2)0.5 计算震动、冲击荷载时的动力系数 1.35 脚

4、手架安全等级 2级 脚手架结构重要性系数 0 1 是否考虑风荷载 否 省份、城市 北京(省)北京(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/沿风荷载方向架体搭设的跨数 n/模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm)/模板支撑架顶部模板高度 Hb(mm)/模板荷载传递方式 可调托座 简图：（图 1）平面图 （图 2）纵向剖面图 1 （图 3）横向剖面图 2 三、面板验算三、面板验算 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1，按简支跨进行计算，取 b=1m 宽板带为计算单元。Wm=bh2/6=1000 122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000 123/12=144000mm

5、4 由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4(Qk+QDK)b=1.2(0.2+(24+1.1)120/1000)1+1.4(2+1.35 0.5)1=7.599kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7(Qk+QDK)b=1.35(0.2+(24+1.1)120/1000)1+1.4 0.7(2+1.35 0.5)1=6.958kN/m 取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(7.599,6.958)=7.599kN/m （图 4）面板计算简图 1、强度验算、强度验算 （图 5）面板弯矩图 Mmax=0.0

6、85kN m=0Mmax/W=10.085106/24000=3.562N/mm2f=30N/mm2 满足要求 2、挠度验算、挠度验算 qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.2+(24+1.1)120/1000)1=3.212kN/m （图 6）挠度计算受力简图 （图 7）挠度图=0.205mm=300/400=0.75mm 四、次楞验算四、次楞验算 次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。由可变荷载控制的组合：q1=1.2(G1k+(G3k+G2k)h)a+1.4(Qk+QDK)a=1.2(0.2+(24+1.1)120/1000)300/1000

7、+1.4(2+1.35 0.5)300/1000=2.28kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35(G1k+(G3k+G2k)h)a+1.40.7(Qk+QDK)a=1.35(0.2+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.4 0.7(2+1.35 0.5)300/1000=2.087kN/m 取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.28,2.087)=2.28kN/m （图 8）次楞计算简图 1、强度验算、强度验算 （图 9）次楞弯矩图(kN m)Mmax=0.176kN m=0Mmax/W=10.176106/(83.333103)=2.107N/mm2f=

8、15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算、抗剪验算 （图 10）次楞剪力图(kN)Vmax=1.17kN max=0VmaxS/(Ib0)=11.1710362.5103/(416.667104510)=0.351N/mm2=2N/mm2 3、挠度验算、挠度验算 挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.2+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.964kN/m （图 11）挠度计算受力简图 （图 12）次楞变形图(mm)max=0.085mm=0.91000/400=2.25mm 4、支座反力、支座反力 根据力学求解计算可得：Rmax=2.196kN R

9、kmax=0.928kN 五、主楞验算五、主楞验算 主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为 gk=38.4/1000=0.038kN/m 自重设计值为：g=1.2gk=1.2 38.4/1000=0.046kN/m 则主楞强度计算时的受力简图如下：（图 13）主楞挠度计算时受力简图 则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图 14）主楞挠度计算时受力简图 1、抗弯验算、抗弯验算 （图 15）主楞弯矩图(kN m)Mmax=0.589kN m=0Mmax/W=10.589106/(85.

10、3331000)=6.905N/mm2f=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算、抗剪验算 （图 16）主楞剪力图(kN)Vmax=4.091kN max=0QmaxS/(Ib0)=14.091100064103/(341.333104810)=0.959N/mm2=2N/mm2 3、挠度验算、挠度验算 （图 17）主楞变形图(mm)max=0.3mm=0.9103/400=2.25mm 4、支座反力计算、支座反力计算 立杆稳定验算要用到强度验算时的支座反力，故：Rzmax=7.121kN 六、立杆验算六、立杆验算 1、长细比验算、长细比验算 验算立杆长细比时取 k=1,1、2按 JGJ130

11、-2011附录 C 取用 l01=k1(h1+2a)=11.301(1.2+2500/1000)=2.862m l02=k2h1=12.2921.2=2.75m 取两值中的大值 l0=max(l01,l02)=max(2.862,2.75)=2.862m=l0/i=2.8621000/(1.5810)=181.152=210 2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算(顶部立杆段顶部立杆段)1=l01/i=2.8621000/(1.5810)=181.152 根据 1查 JGJ130-2011附录 A.0.6得到=0.218 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210）中 6.2.11 条规定

12、应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。由可变控制的组合：N1=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.4(Qk+QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.1)120 0.001)0.9 0.9+1.4(2+1.35 0.5)0.9 0.9=6.156kN 由永久荷载控制的组合：N2=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.40.7(Qk+QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1.1)120 0.001)0.9 0.9+1.4 0.7(2+1.35 0.5)0.9 0.9=5.636kN N=max

13、(N1，N2)=max(6.156,5.636)=6.156kN 0N/(A)=16.1561000/(0.218(4.89100)=57.824N/mm2f=205N/mm2 满足要求 3、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算(非顶部立杆段非顶部立杆段)2=l02/i=2.751000/(1.5810)=174.076 根据 1查 JGJ130-2011附录 A.0.6得到=0.235 由可变控制的组合：N3=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.2Hgk+1.4(Qk+QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.1)120 0.001)0.9 0.9+1.2 13.88 0.172+

14、1.4(2+1.35 0.5)0.9 0.9=9.02kN 由永久荷载控制的组合：N4=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.35Hgk+1.40.7(Qk+QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1.1)120 0.001)0.9 0.9+1.35 13.88 0.172+1.4 0.7(2+1.35 0.5)0.9 0.9=8.859kN N=max(N3，N4)=max(9.02,8.859)=9.02kN 0N/(A)=19.021000/(0.235(4.89100)=78.572N/mm2f=205N/mm2 满足要求 七、可调托座验算七、可调托座验算 按上节计算可知，可调托座受力 N=7.121kNN=30kN 满足要求