35米落地架计算书.docx

1、35米落地架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范 :建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011建筑结构荷载规范 GB50009-2012钢结构设计规范 GB50017-2003建筑地基基础设计规范 GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度 35.0 米， 6.0 米以下采用双管立杆， 6.0 米以上采用单管立杆。 立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 0.85 米，内排架距离结构 0.35 米，立杆的步距 1.80 米 钢管类型为 48X 3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4

2、.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为 0.30kN/m2，按照铺设10层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。2基本风压0.20kN/m，高度变化系数1.0000，体型系数1.4150。22地基承载力标准值170kN/m，基础底面扩展面积0.250m ,地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 匸n (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=n (D4-d 4)/32D。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小

3、横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P 1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P 2=0.300X0.850/2=0.128kN/m活荷载标准值Q=3.000X 0.850/2=1 .275kN/m静荷载的计算值q 1=1.2X0.038+1.2 X0.128=0.199kN/m活荷载的计算值 q 2=1.4 X 1.275=1.785kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：= 0 08+0.10/跨中最大弯矩为2M i=（0.08 X 0.199+0.10

4、X 1.785） X 1.500 =0.437kN.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为2M 2=-（0.10 X 0.199+0.117 X 1.785） X 1.500 =-0.515kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:(T =0.515 X 106/4491.0=114.606N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mni,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：% = 0.677 - + 0 990100Z 100FZ静荷载标准值 q 1=0.038+0.128=0.166kN/m活荷载标准值q 2=1.275kN

5、/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度4 5V=(0.677 X 0.166+0.990 X 1.275) X 1500.0 /(100 X 2.06 X 10 X 107780.0)=3.134mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm满足要求！小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形1.荷载值计算大横杆的自重标准值P 1=0.038 X 1.500=0.058k N脚手板的荷载标准值P 2=0.300 X 0.850 X 1.500/2=0.191kN活荷载标准值Q=3.000X 0.

6、850 X 1.500/2=1.913kN荷载的计算值P=1.2X 0.058+1.2 X 0.191+1.4 X 1.913=2.976kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：折 -PlMg 2M=(1.2 X 0.038) X 0.850 /8+2.976 X 0.850/4=0.637kN.m6 2(T =0.637 X 10 /4491.0=141.747N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计

7、算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下：% 3847集中荷载最大挠度计算公式如下：疔 _ pr勺阴_ 4 8 7小横杆自重均布荷载引起的最大挠度4 5V 1=5.0 X 0.038 X 850.00 /(384 X 2.060 X 10 X 107780.000)=0.012mm集中荷载标准值 P=0.058+0.191+1.913=2.161kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度5V 2=2161.350 X 850.0 X 850.0 X 850.0/(48 X 2.06 X 10 X 107780.0)=1.245mm最大挠度和V=V i+V2=1.257mm小横杆的最

8、大挠度小于 850.0/150与10mm满足要求!三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 （规范5.2.5）:R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P 1=0.038 X 0.850=0.033kN脚手板的荷载标准值 P 2=0.300 X 0.850 X 1.500/2=0.191kN活荷载标准值 Q=3.000X 0.850 X 1.500/2=1.913kN荷载的计算值 R=1.2X 0.033+1.2 X 0.191+1.

9、4 X 1.913=2.946kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,力可取8.0kN ；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1072N G1 = 0.107 X 35.000+6.000 X 0.038=3 .984kN 脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用冲压钢脚手板，标准值为 0.30N G2 = 0.300 X 10X

10、1.500 X (0.850+0.350)/2=2.700kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为N G3 = 0.170 X 1.500 X 10=2.550kN 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2) ; 0.010N G4 = 0.010 X 1.500 X 35.000=0.525kN经计算得到，静荷载标准值 Ng = N g什N32+N33+N34 = 9.759kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 值。经计算得到，活荷载标准值 Nq = 3.000 X 1X 1.500 X 0.850

11、/2=1.913kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)， W 0 = 0.200U z 风荷载高度变化系数，Ct = 1.000U s 风荷载体型系数： U s = 1.4152经计算得到： W = 0.200 X 1.000 X 1.415 = 0.283kN/m 。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 0.9 X 1.4Nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2X 9.759+0.9 X 1.4 X 1.913=14.121kN其抗滑承载0.171/2取单双立杆交接位置的最大轴向压力:N=1.2X 8.885+0.9 X

12、 1.4 X 1.913=13.072kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 1.4N q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2X 9.759+1.4 X 1.913=14.388kN单双立杆交接位置的最大轴向压力：N=1.2X 8.885+1.4 X 1.913=13.340kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw 计算公式2M w = 0.9 X 1.4Wdah2/10其中Wk 风荷载标准值（kN/m2）;l a 立杆的纵距（m）；h 立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩：M w=0.9 X 1.4 X 0.283 X 1.500 X 1

13、.800 X 1.800/10=0.173kN.m五、立杆的稳定性计算单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的 0.7折减考虑。1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，底部 N=14.388kN,单双立杆交接位置 N=13.340kN; i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ;k 计算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;l 0 计算长度（m）,由公式 I 0 = kuh 确定，I 0=1.155 X 1.500 X 1.800=3

14、.118m；A 立杆净截面面积，A=5.935cnf;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=6.287cm3;入长细比，为3118/16=196入o 允许长细比（k取1），为2700/16=169 210 长细比验算满足要求 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I J的结果查表得到0.190 ;（T 钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;经计算得到：2（T =14388/（0.19 X 594）=127.904N/mm ;不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 （7 f,满足要求！一 一 2经计算得到单双立杆交接位置 7 =13340/（0.19

15、X 424）=166.014N/mm ;不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算 7 f,满足要求！2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，底部 N=14.121kN,单双立杆交接位置 N=13.072kN; i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ;k 计算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;l 0 计算长度（m）,由公式 I = kuh 确定，l 0=1.155 X 1.500 X 1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=5.935cnf;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=6.287cm3;入

16、长细比，为3118/16=196入0 允许长细比（k取1），为2700/16=169 210 长细比验算满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I % 的结果查表得到0.190 ;Mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩， M=0.173kN.m;27 钢管立杆受压强度计算值（N/mm ）;2f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm ;经计算得到 7 =14121/（0.19 X 594）+173000/6287=153.086N/mm2;考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 (7 f,满足要求！2 经计算得到单双立杆交接位置 7 =13072/(0.19 X 424)+17300

17、0/4491=201.270N/mm ;考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算 7Nl ，连墙件的设计计算满足强度设计要求 !经过计算得到 Nf2 = 297.693kNNf2 Nl ，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求 !连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Ni=9.418kN小于双扣件的抗滑力12.0kN，连墙件双扣件满足要求！连墙件双扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P k f g其中p k 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值， Pk =Nk/A=46.69 （kPa）N k 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 9.76+1.9仁11.67kN2A 基础底面面积（m ） ; A = 0.252f g 地基承载力设计值（kN/m ）; fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算g = k c x f gk其中k cf gk脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40地基承载力标准值；f gk = 170.00地基承载力的计算满足要求扣件脚手架计算满足要求！