高支模施工方案.docx

1、高支模施工方案 模板工程施工方案 工程名称：协同创新港11#研发中试楼 工程地点：长安区王寺镇西街南庙店村 编制单位： 陕西正天建设有限公司 编制人： 审 核 人： 审批负责人： 审批日期：年月日三、模板安装概况 .1 四、模板安装前准备工作 1五、模板的运输维修与保管.2六、设计计算书 2 （一）施工方法 2 (一)梁模板扣件钢管支撑架计算书 3 (二)板模板计算书 16七、模板工程顶架搭设与拆除 22八、模板工程质量控制 241、轴线偏位的预防措施 252、垂直偏差的预防措施 253、标高不正确的预防措施 254、柱、梁模板胀模的预防措施 255、楼梯底板厚度不足、底模板胀模的预防措施 2

2、56、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施 267、漏浆的预防措施 268、拆模时出现缺陷的预防措施 269、模板支撑系统质量保证措施与控制程序 2610 .模板施工管理架构 29九、混凝土浇捣方法 29十、模板工程满堂红顶架搭拆施工安全技术措施 29十一、模板工程文明施工措施与管理 31十二、模板工程监测 31十三、安全应急救援预案 32附件：模板工程平面图、大样图自锁式插扣式模板工程工程专项施工方案一 、工程概况11#研发中试楼工程位于西安市长安区，北临近红光路西延伸段，东临近规划的科源一路，西临规划的科源二路。东侧距8#研发中试楼西侧外柱皮为23.90m，东北侧距北区车库基坑上口边为5.28m，

3、西北侧条形基础边缘距北区车库挡土墙外墙皮为0.503m，南侧距外墙皮5.0m。-3.10m以下为1米厚3:7灰土，条形基础。一层结构标高7.5m（-1.70m处算起），(-1.7m - -0.155m之间)。11#研发中试楼平面形状呈矩形，平面尺寸为49.2m24.9m，共有5层，-/-轴一层层高6m,二层至五层高3.9m，使用功能为生产中试楼。二、编制依据1、协同创新港11#研发中试楼结构施工图纸；2、建筑施工插扣式钢管脚手架安全技术规程（QZHL001-2001）;3、混凝土结构设计规范（GB50010-2001）;4、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）;5、钢结构设计规范（GB

4、50017-2003）；6、砼结构工程施工验收规范 （GB502042002）；7、建筑工程施工质量验收统一标准 （GB503002001）；8、施工手册（第四版）。三、模板安装概况 本工程模板需用量较大，框架柱框架梁及平板均用木模。支撑采用插口式脚手架，材料符合国家现行规范A3钢的标准，方木用5070，用钢管通长上下卡牢，既能保证不走模，又能保证柱轴线不位移，柱箍间距不大于600用短钢管卡牢。梁板支撑用满堂48钢管，梁底模侧模均用木模,为保证梁柱断面尺寸，梁柱内设直径12钢筋，两端焊铁板打孔拉杆，梁底模起拱高度0.3 。四、模板安装前的准备工作 、模板安装前由项目技术负责人向作业班组长做书面

5、安全技术交底，再由作业班组长向操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。 、施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。 、现场使用的模板及配件应按规格和数量逐项清点和检查，未经修复的部件不得使用。 、梁和楼板模板的支柱支设在土壤地面时，应将地面事先整平夯实，并准备柱底垫板。 、竖向模板的安装底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，竖向模板应按施工设计要求预埋支承锚固件。五、 模板的运输、维修与保管 、模板运输时，不同规格的模板不得混装，并必须采取有效措施，防止模板滑动。 、模板和龙骨拆除后，应及时清除粘结的灰浆，对变形及损坏的模板应及时更

6、换。 、模板的底面应垫离地面以上，露天堆放时，地面应平整，坚实，高度不超过米。 六、设计计算书本工程模板采用插扣式钢管脚手架支撑系统， -轴最大梁截面为400900，最大跨度7.3m;以下为施工方法和计算书。(一)施工方法1.采用48钢管满堂红插扣式脚手架作为垂直支撑钢件。2. 梁底模采用1220*2440*15厚镜面板，支撑系统采用钢管支撑平行梁截面；梁侧模、楼板底模均采用15mm厚镜面板，支撑系统采用5070mm的方木、48*3.0钢管、顶撑。3. 大梁（截面400900）支撑系统采用48钢管沿梁纵向900。楼板模板支撑体系采用48钢管900，单层木枋，上层5070mm350，下层48钢管

7、900。4. 设48钢管纵横扫地杆一道（高出地面200内）。同时纵横设置48水平连结钢管900，保证整体稳定。5. 400900主粱底两边均设置剪刀撑，由底向顶连续设置，斜杆与地面倾角为45-60；每隔3步支架立杆设置一道水平剪刀撑。 6.梁高900mm，设二道14250mm穿梁对拉螺栓（梁底上200为第一道、梁底上500为第二道），对拉螺栓两边各加两个螺帽。7. 侧模 400*900mm梁侧模采用15mm厚黑色镜面板，50*70*3000mm方木，以48*3.5钢管，M12纵向500对拉全丝螺杆加固。为了防止梁在浇筑混凝土过程中向一侧倾斜，采用脚手架水平钢管加固。8.梁底模板支撑 400*9

8、00mm梁底模采用15mm厚黑色镜面板，通过50*70*3000mm方木传直纵向水平48*3.5钢管，再传直下面3根立杆48*3.5钢管。9.一层梁支撑系统支撑二层、三层施工荷载，梁强度达到100%时方可拆除，为了安全起见，并在梁底部每1000mm设置48*3.5钢管上加方木与丝杠进行加固。 10.纵、横向水平杆搭设的一般要求：纵向水平杆接长采用插扣，插口要求： 立杆四个方向的插扣均可以插0.85m长的小横杆。脚手架设置纵、横向扫地杆。0.85m纵向、横向扫地杆插头均插在立杆插扣上，纵向扫地杆距底座上皮不大于200mm。 立杆采用轴向承插连接。立杆垂直度允许偏差应为1.5L/1000mm,其中

9、L=300mm即0.45mm,安装完成后，拆下横杆的启拔力应不小于200N。在立杆插扣配有两个带横杆的插头的条件下，当作用于横杆上的扭矩达到2KN.m的扭矩时，保持5min，插扣、插头不得出现永久变形，并影响到自锁式脚手架再装配性能。（二） 计算书1.梁模板扣件钢管支撑架计算书 （1）参数信息a.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.90混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.50；立杆步距h(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：9.0；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重

10、架支设:钢管支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；板底支撑连接方式：钢管支撑；板底钢管的间隔距离（m）：0.30m;采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；b.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.00；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.00；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.00；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；楼板浇筑厚度（m）:0.120c.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/m

11、m2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；d.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：15.0；e.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,宽度50mm，高度70mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：

12、木楞,宽度50mm，高度70mm；2. 梁模板荷载标准值计算（1） 梁侧模板荷载计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正

13、系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。（2）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)a. 强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(

14、N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5240.9=12.96kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 12.960+1.260 = 14.220 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 293.33mm；面板的最大弯距 M= 0.114.22293.3332 = 1.22105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计

15、算值: = 1.22105 / 2.70104=4.532N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.532N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！b. 挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 240.5 = 12N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 293.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67712293.334/(10095002.43105)

16、= 0.261 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =293.333/250 = 1.173mm；面板的最大挠度计算值 =0.261mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.173mm，满足要求！（3） 梁侧模板内外楞的计算 内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用方木楞，截面宽度50mm，截面高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 507021/6 = 40.33cm3；I = 507031/12 = 142.92cm4； 内楞计算简图内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/m

17、m2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2240.9+1.420.9)0.293=8.34kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.34500.002= 2.09105N.mm； 最大支座力:R=1.18.3420.5=4.588 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.09105/4.033104 = 5.182 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受

18、弯应力计算值 = 5.182N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =24.000.29= 7.04 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 4.033106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.045004/(100100004.033106) = 0.074 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.074mm 小于 内楞的最大容许挠度值

19、 =2mm，满足要求！ 外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.588kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 507022/6 = 81.67cm3；I = 507032/12 = 833.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1

20、.285 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 280mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.28106/1.67105 = 7.708 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =7.708N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.628 mm外楞的最大容许挠度值: = 280/250=1.12mm；外楞的最大挠度计算值 =0.628mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.12mm，满足要求！（4 ）穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉

21、力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =240.50.38 =4.56 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.56kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！（5） 梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三

22、跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3501818/6 = 1.89104mm3； I = 350181818/12 = 1.70105mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷

23、载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.351.000.90=9.64kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.350.90=0.13kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.350.90=0.88kN/m；q = q1 + q2 + q3=9.64+0.13+0.88=10.65kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1010.6530.32=0.096kN.m； =0.096106/1.89104=5.073N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.073 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！挠度

24、验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.35= 9.05KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.0483004/(10095001.70105)=0.307mm；面板的最大挠度计算值: =0.307mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250

25、= 1.2mm，满足要求！（6）梁底支撑钢管的计算 荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24+1.5)0.3510.3=2.677 kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.350.3(21+0.35) =0.247 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.350.3=0.472 kN； 木方楞的传递均布荷载验算： q = (1.2(2.6770.247)+1.40.472)/0.35=11.916 kN/m； 支撑钢管的强度验算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=11.

26、916 kN/m； 计算简图如下 支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc经过简支梁的计算得到:钢管最大弯矩 Mmax=0.12511.9160.350.8(2-0.35/0.8)=0.652 kN.m；钢管最大应力 =651656.25/5080=128.279 N/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；水平钢管的最大应力计算值 128.279 N/mm2 小于 水平钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2，满足要求！钢管支座反力 RA = RB=0.511.9160.35=2.085 kN；（7） 梁底纵向钢管计算作用

27、于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。 梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.085 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.702 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.794 mm ；最大支座力 Rmax = 7.584 kN ；最大应力 = 0.702106 /(5.08103 )=138.183 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 138.183 N

28、/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.794mm小于1000/150与10 mm,满足要求!扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=0 kN；R 6.40 kN ,

29、单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =7.584 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12915.68=2.429 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.80-0.35)/2)1.000.35=0.305 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.80-0.35)/2)1.000.120(1.50+24.00)=2.662 kN； N =7.584+2.429+0.304+2.662=12.98 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面