接料台施工方案.docx

1、接料台施工方案2400 预埋钢管1300 3-11轴 20200满铺模板满铺木方2300 3-11轴 1-4层接料台搭设剖面图连墙预埋钢管接料台平面图17400满铺模板满铺木方16号工字钢预埋钢筋环1300 3-11轴 标准层接料台搭设剖面图*施工电梯接料平台搭设施工方案一、 工程概况*工程位于*市*区*街与*路交汇处。工程建设地点：*街；属于框剪结构；由E、G两栋主楼和局部两层裙楼组成，地上15层；主楼建筑高度53.2m，裙楼高度为10.50m；一层层高4.8m，二层层高4.5m，设备层层高2.1m，标准层层高：2.9m。二、 编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201

2、1建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）*市建筑工程施工现场安全质量标准化达标实施手册三、 接料台施工方法根据现场实际情况确定：一层至结构四层接料台采用落地式钢管脚手架搭设，四层以上与悬挑脚手架同步，采用悬挑式钢管脚手架搭设接料台。1、 落地式接料台钢管架总高度20.2m，与外架齐高。正立面采用双立杆，立杆间距1.6m，接料台长3.7m，宽2.6m，每0.6m设一根横杆（7根），其中4根架于结构板面，2根与预埋连墙钢管连接，用木方满铺在钢管上，木方上再满铺模板。2、 悬挑式接料台设三道悬挑水平钢梁，悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑

3、段长度1.3m，建筑物内锚固段长度 2.6 m。用不小于20的钢筋焊在工字钢上，立杆套在钢筋上，立杆横距0.9m。用18圆钢设三道钢锚固压点预埋压环后，第一道距工子钢后端200mm，第二道间距200mm；第三道预埋于结构梁上。采用19.5#钢丝绳作为反拉钢丝绳。接料台长3.7m，宽1.3m，每0.6m设一根小横杆（7根），其中4根架于结构板面，2根与预埋连墙钢管连接，用木方满铺在钢管上，木方上再满铺模板。接料台平面图钢管落地接料台计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规

4、范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.2 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m；采用的钢管类型为 482.7； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距2.9m，水平间距2.4 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手

5、架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖北武汉市，基本风压0.32kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.031；5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：6m；板单元计算长度Bl(m)：6m；板厚度h(mm)：200；混凝土成型龄期TB(天)：28；混凝土强度等级：XB=C40；混凝土强度实测值fck(MPa)：19.1；钢筋

6、位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积(mm2)X向正筋 HRB335 16100 ASX=2011Y向正筋 HRB335 16100 ASY=2011X向负筋 HRB335 16100 ASX=2011Y向负筋 HRB335 16100 ASY=2011二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.031kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/2=0.225kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/2=2.25kN/m；荷载的计算值

7、: q=1.20.031+1.20.225+1.42.25=3.457kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =3.45712/8=0.432kNm；最大应力计算值 =Mqmax/W =101.689N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =101.689N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.031+0.225+2.25=2.506kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大挠度 =5.02.

8、50610004/(3842.06105101900)=1.555 mm；小横杆的最大挠度 1.555 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000 / 150=6.667 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0311=0.031kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.311.5/2=0.225kN；活荷载标准值: Q= 311.5/2=2.25kN；荷载的设计值: P=(1.20.031+1.20.225+1.42.25)/2=1.729kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考

9、虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0311.51.5=0.006kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.213Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2131.7291.5= 0.552kNm；M=M1max + M2max=0.006+0.552=0.558kNm最大应力计算值 =0.558106/4250=131.28N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 =131.28N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑

10、为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03115004 /(1002.06105101900)=0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax=1.615Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.031+0.225+2.25)/2=1.253kN = 1.6151.25315003/ ( 100 2.06105101900)=3.254 mm；最大挠度和：= max + pma

11、x=0.051+3.254=3.305 mm；大横杆的最大挠度 3.305 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.03111/2=0.016kN；大横杆的自重标准值

12、: P2=0.0311.5=0.047kN；活荷载标准值: Q=311.5 /2=2.25kN；荷载的设计值: R=1.2(0.016+0.047+0.225)+1.42.25=3.495kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.001/2)0.031/1.8016.20=2.162kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1+0.2

13、)/2=3.656kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹夹板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.14131.5/2=1.365kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.516.2=0.122kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.305kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=311.52/2=4.5kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.27.305+ 0.851.44.5= 1

14、4.121kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.305+1.44.5=15.066kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.32kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.320.740.214=0.035kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M

15、W 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0351.51.82/10=0.021kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=14.121kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 15.066kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ：=1.5

16、 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=14120.892/(0.189398)+20515.247/4250=192.55N/mm2；立杆稳定性计算 =192.55N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=15065.892/(0.189398)=200.286N

17、/mm2；立杆稳定性计算 =200.286N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.143kN；活荷载标准值 ：NQ=4.5kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷

18、载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85)=0.021 /(1.4 0.85)=0.017kNm；Hs =( 0.1893.9810-4205103-(1.25.143+0.851.4(4.5+0.1893.981000.017/4.25)/(1.20.125)=23.578 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=23.578 /(1+0.00123.578)=23.035 m；H= 23.035 和 50 比较取较小值。经计算得到，

19、脚手架搭设高度限值 H =23.035 m。脚手架单立杆搭设高度为16.2m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.32，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.32=0.044kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算

20、：Nlw=1.4WkAw=1kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/16的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9583.9810-4205103=78.163kN；Nl=6 Nf=78.163,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =6小于单扣件的抗滑力 8kN，满足要求！ 普通型钢悬挑脚手架接料台计算书1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为

21、17.4 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，内排架距离墙长度为0.28 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 482.7； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 2.9 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖北武汉市，基本风压0.39kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.951

22、；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1426；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:11 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹夹板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度 2.6 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:9.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.900；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最

23、里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.03kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/(1+1)=0.135kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(1+1)=1.35kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.03+1.20.135=0.198kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.35=1.89kN/

24、m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1981.52+0.101.891.52 =0.461kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1981.52-0.1171.891.52 =-0.542kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.461

25、106,0.542106)/4120=131.553N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =131.553N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.03+0.135=0.165kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.35kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.16515004/(1002.0610598900)+0.9901.3515004/(1002.06105989

26、00)=3.599 mm；大横杆的最大挠度 3.599 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.031.5=0.045kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.91.5/(1+1)=0.203kN；活荷载标准值：Q=30.91.5/(1+1) =2.025kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.

27、045+0.202)+1.4 2.025=3.132kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.030.92/8=0.004kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/4Mpmax=3.1320.9/4=0.705kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.708kNm；最大应力计算值 =M / W=0.708106/4120=171.954N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =171.954N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值

28、 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.039004/(3842.0610598900)=0.013 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.045+0.202+2.025=2.273kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax=Pl3/48EIpmax=2272.89003 /(48 2.0610598900)=1.694 mm ；最大挠度和 =qmax + pmax=0.013+1.

29、694=1.707 mm；小横杆的最大挠度为 1.707 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.031.51/2=0.023kN；小横杆的自重标准值: P2=0.030.9/2=0.014kN；脚手板的自重标准值: P3=0.30.91.5/2=0.202kN；活荷载标准值: Q=30.91.5 /2=2.025kN；荷载的设计值: R=1.2(0.023+0.014+0.202)+1.42.025=3.121kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1426kN/m NG