整理单向板肋梁楼盖结构设计.docx

1、整理单向板肋梁楼盖结构设计单向板肋梁楼盖课程设计（138号）1、 设计资料（1） 楼面做法：20mm厚水泥沙浆面层，钢筋砼现浇板，20mm厚石灰砂浆抹底。（2） 材料：混凝土C25级，钢筋直径10 mm用HRB235级，直径12mm用HRB335级。（3） 楼面活载：6KN/m22、 楼盖的结构平面布置 主梁横向布置，次粱纵向布置。主梁跨度6.9m，次粱跨度6.6m，主梁每跨内布置两根次粱，板的跨度为2.3m，l02/l01=6.6/2.3=2.87，根据要求按单向板设计。 按跨高比条件，要求板厚h2300/40=57.5mm，对于工业建筑的楼盖板，要求h80mm，取板厚h=80mm。 次粱截

2、面高度应满足h=l0/18l0/12=366.67550mm。考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。截面宽度取为b=200mm。宽高比为2/5，不必进行挠度和裂缝宽度验算。 主梁的截面高度应满足h=l0/15l0/10=6900/156900/10=460690mm，取h=650mm，截面宽度取为b=300mm。宽高比为b/h=300/650=0.46，不必进行挠度和裂缝宽度验算。布置图见右3、 内柱截面尺寸核算 300=b主=300b次=200，l0/b=4500/300=1525，可用。4、 板的设计（1） 荷载 板的恒荷载标准值： 20mm厚水泥沙浆 0.0224=0.48 KN/m

3、2 80mm厚钢筋砼楼板 0.0825=2KN/m2 20mm厚石灰沙浆 0.0217=0.34KN/m2小计 2.82KN/m2 板的活荷载标准值： 6KN/m2 恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4KN/m2，所以活荷载分项系数应取1.3。于是板的恒荷载设计值 g=2.821. 2=3. 384KN/m2活荷载设计值 q=61. 3=7.8KN/m2荷载总设计值 g+q=11.184KN/m2，近似取为11. 2KN/m2（2） 计算简图 次粱截面为200mm500mm，现浇板在墙上的支承长度120mm，按内力重分布设计，板的计算跨度： 边跨l0=ln+h/2=23001001

4、20+80/2=2120mm 中间跨l0= ln=2300200=2100mm，因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m宽板作为计算单元，计算简图如下（3） 弯矩设计值查表得板的弯矩系数m分别为：边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，-1/14。故 M1=-MB=(g+q)l012/11=11.22.122/11= 4.58kNm MC=-(g+q) l012/14=-11.22.122/14=-3.6 kNm M2=(g+q) l012/16=11.22.122/16=3.15 kNm（4） 正截面受弯承载力计算 板厚80mm，h0=8020=60m

5、m;板宽b=1000mm。C25混凝土, 1=1,fc=11.9kN/mm2；受力钢筋直径10mm，故采用HPB235钢筋，fy=210 kN/mm2。板配筋计算的过程列于表截面1B2C弯矩设计值（kNm）4.58-4.583.15- 3.6s=M/1 fcbh020.1070.1070.0740.084=1s0.1130.1130.0770.088轴线 -计算配筋As=bh0 fc/ fy384384262299实际配筋mm28120 As=4028120 As=4026/8120 As=3146/8120 As=314轴线 -计算配筋 As=bh0 fc/ fy3843842620.8=

6、2102990.8= 239 实际配筋mm28/10160 As=3868/10160 As=3866/8160 As=2376/8160 As=237计算结果表明，均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；As/bh=237/100080=0.29%0.45 ft/ fy= 0.451.27/210= 0.27%，可以；同时此值大于0.2%，符合要求。5、 次粱设计按考虑内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次粱和主梁的活荷载不考虑从属面积的荷载折减。（1） 荷载设计值 恒荷载设计值 板传来恒荷载 3.3842.3= 7.78 kN/m 次粱自重 0.2（0.50.08）251

7、.2=2.52kN/m 次粱粉刷 0.02（0.50.08）2+0.2 171.2 =0.42kN/m小计 g=10.72kN/m活荷载设计值 q=7.82.3=17.94kN/m荷载总设计值 g+q=28.66kN/m（2） 计算简图 次粱在砖墙上的支承长度为240mm。主梁截面为300mm650mm。计算跨度： 边跨l0= ln+a/2=6600120300/2+240/2=6450mm fyAs=300771=0.2106 kN，故跨内截面均属于第一类T形截面。截面1B2C弯矩设计值(kNm)108.39108.3971.0981.25s=M/1 fcbh02 或s=M/1 fcbfh0

8、20.01910.2350.0126（2）评价范围。根据评价机构专业特长和工作能力，确定其相应的评价范围。0.158（四）规划环境影响评价的审查=1s规划环境影响评价技术导则由国务院环境保护主管部门会同国务院有关部门制定；规划环境影响评价技术规范由国务院有关部门根据规划环境影响评价技术导则制定，并抄送国务院环境保护主管部门备案。0.019专项规划中的指导性规划 环境影响篇章或说明0.2720.35（4）预防或者减轻不良环境影响的对策和措施的合理性和有效性；0.0131.规划环境影响评价的技术依据0.173min=0.45 ft/ fy=0.451.27/300=0.19%，也大于0.2%，故符

9、合要求。2) 3) 安全预评价方法可分为定性评价方法和定量评价方法。斜截面受剪承载力3）应用污染物排放标准时，依据项目所属行业、环境功能区、排放的污染物种类和环境影响评价文件的批准时间确定采用何种标准。综合性排放标准与行业性排放标准不交叉执行，即：有行业排放标准的执行行业排放标准，没有行业排放标准的执行综合排放标准。包括：截面尺寸的复核、负筋计算和最小配箍率验算。大纲要求验截面尺寸： hw= h0hf=44080=360mm，因hw/b=360/200=1.8Vmax=110.91kN。故截面尺寸满足要求。 0.7ftbh0=0.71.27200440=78.23kN0.18%,满足要求。6、

10、 主梁设计主梁按弹性方法设计。（1） 荷载设计值 为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。 次粱传来恒荷载 10.726.6=70.75kN主梁自重(0.650.08) 0.32.325+2(0.650.08)+0.3 0.02 2.3171.2=13.15kN 恒荷载小计 G=70.75+13.15=83.90kN，取G=85kN 活荷载 Q=17.946.6=118.4，取Q=120kN（2） 计算简图 主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm；中间支承在300mm300mm的混凝土柱上。两跨计算跨度ln=6900150120=6630mm，因0.025ln=1660.1，翼

11、缘计算宽度按l/3=6.95/3=2.32m和b+sn=6.6m中较小值确定，取bf=2.3m。B支座边的弯矩设计值MB=MB,maxV0b/2=474.44+(85+120) 0.3/2=443.69 kNm。纵向受力钢筋除B支座截面为两排外，其余均为一排。因1 fcbfhf =1.011.9230080=2.2106kNfy As=3002056=0.62106kN，跨内截面经判别都属于第一类T形截面。正截面受弯承载力的计算过程列于表截面1B弯矩设计值(kNm)363443.69s=M/1 fcbh02 0.037(h0=600)0.369(h0=580)s=(1+s)/20.9810.7

12、56As=M/sfyh020563373选配钢筋(mm2)220+325 As= 2101425+325 As=3436计算结果表明，s均小于s,max=0.399，满足要求；最小配筋率= As/bh=2101/300650=1.07%min=0.45 ft/ fy=0.451.27/300=0.19%，同时也大于0.2%，满足要求。主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。2） 斜截面受剪承载力验算截面尺寸：hw= h0hf=58080=500，因hw/b=500/300=1.67 Vmax=273.27kN，截面尺寸满足要求。0.7ftbh0=0.71.27300580=154.7 VA,

13、max=156.66 kN，故各截面应按计算配置腹筋。计算所需负筋：采用8200双肢箍，Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s=0.71.27300580+1.25210100.6/200580=231.27kNVA,max=156.66kN Vcs，支座B截面左右尚需配置弯起筋，弯起筋所需面积（s=450）Asb= (VB右,maxVcs)/0.8 fysins=(273.27231.27) 103/(0.83000.707)=247.5mm2 主梁剪力图呈矩形，在 B截面两侧2.3范围内需布置三排弯起筋才能覆盖此最大剪力段，现分三批弯起各跨跨中的25二级钢筋，Asb=491

14、 mm2247.5 mm2。验算最小配箍率：sv=Asv/bs=100.6/(300200)=0.168%0.24ft/fyv=0.145%满足要求。次粱两侧附加横向钢筋的计算；次粱传来集中力Fl=70.75+118.39=189.1kN，h1=650500=150mm，附加箍筋布置范围s=2h1+3b=2150+3200=900mm。取附加箍筋8200双肢箍，则在长度s内可布置附加箍筋的排数，m=900/200+1=6排，次粱两侧各布置3排。另加吊筋118（二级钢），Asb=254.5mm22fyAsbsin+mnfyvAsv1=2300254.50.707+6221050.3=234.7kN Fl，满足要求。 因主梁的腹板高度大于 450mm，需在梁侧设置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的0.1% ，且其间距不大余200mm。现每侧配置214二级钢，308/（300570）=0.18%0.1%，满足要求。7、 绘制施工图板配筋、次粱配筋和主梁配筋图见附图设计人： （138号）2008-2-9