布料机支撑脚下模板加固处理方案.docx

1、布料机支撑脚下模板加固处理方案布料机支撑脚下模板加固处理 方案中国建筑工程总公司CHINA STATE CONSTRUCTION ENGRG.CORP.建荣村“城中村”改造项目（广电兰亭荣荟）K1地块布料机支撑脚模板加固处理方案一、 编制依据 1二、 工程概况 12.1工程建设概况 2.2建筑设计概况 三、 加固处理措施 23.1处理措施 3.2支撑体系 四、 施工注意事项 4五、 其他 41234附件一：布料机支撑脚模板计算书 6、编制依据丿予名 称1 编号1建筑结构荷载规范 GB运0009-20150010-202/ b 丿 j 匕 I 1 | | 7 ）/7混凝土结构设计-规范GF3混凝

2、土结构工程施 工质量验GB50204-204建it筑工程施工工质量验收统GBJ50300-20115831-205钢管脚手架扣工件一6碳素结构钢GBT700-20 J 3-20107咼层建筑混凝土结构技术规J8建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012J59-2011 GI80.919建筑施工安全检查标准JG10建筑施1工高处作业安全技术J(11建弐筑施=扣件式钢管脚対手架JGJ130-20112建f筑施工模板安全技术规范JGJ162-20013建筑施 丰册 L （第四版）14建筑施工亠、/卜算手册（第一版）15工程建：设标准强制性条文2009 版16建设工7程安全生二产管理条例国务院第17

3、危险性较大的分部分项工程4 丿 J 1V U XP 建质18武汉市建筑施工现场安全质武城建 武城建T19公司质量、环境和职业健康安全20广电建荣K管理体工程施工图纸版及本.C21L广电建荣K1地块施工组织设计、工程概况2.1工程建设概况工程建设概况一览表工程名广电兰亭荣荟工程地长丰大道以南、建设单格 海 电一 广 取勘察单武汉市勘察设计设计单珠院武汉分设计监理单湖北天慧工程咨质量监督武汉市硚口区建总包单中国建筑第二工工程主本工程由5栋3层商业楼、1栋26层写字楼、2.2建筑设计概况建筑设计概况一览表建筑 建筑 建筑 面积地下建主体建筑层数安全I级2、3#为住宅楼，18#楼为办公楼，ABCD为

4、一类高层建筑规划用地地上建筑纵轴编纵轴轴非人防106.9m105.5m109.75m15.3m一级三级形式地下3#楼18#楼商铺ABCD板厚23193.63m2 101813.99m2 D-AD-c车轴 _140.7m3.4m2 9m 2.9m_ 3.75m119667.717027.63 D-1 131.5m3.8m总建筑面一地下建筑横轴编号横轴轴线1、2地卜33层，建筑 3#楼也上 33层, 18#楼地上 26 层， -商铺二级甲级区层地上3层，防火I二类H类防火分类建筑 建筑 建筑 耐火 等级标准 标准 标准/ *- 1抗震 震丙类六度基础结别 主体结构桩基承抗台基础1、2、3#住宅楼为

5、剪力墙结构，18#屋盖式构C35v墙梁墙梁地亠三、加固处理措施办浇钢为框凝土屋盖结构。水池侧壁承台基梁基础垫层ABCDE圈过梁等-C45 丨 C35C45 C35、C15C35 C20a匚a匚彳c匚r/in 彳彳匚-1F 7F： C35, 8F18F: C30, 19F 以上:180mm 200mm 250mm 300mm 700mm由于楼层较高，3层以上采用地泵浇筑混凝土。为方便操作，拟在施工楼面安装简易 混凝土布料机，采用人力驱动布料。布料机安置的牢固与否将直接对其他工序施工造成严 重影响，所以布料机的支设非常重要。为确保布料的稳定和其他工序施工的安全、正常进 行，必须对布料机的支撑部位进

6、行加固处理。本工程采用的简易混凝土布料机， 重约1440kg,由四个脚支撑固定，平均每个支撑脚承重360kg。3.1处理措施1.施工时，布料机支撑脚必须放置于支模立杆正上方，且不能直接搁置于模板或者钢筋上，每个支撑脚下需加铺 600mm 600mM 100mm木垫块。2每个支撑脚下模板支撑需在原有模板支撑体系的基础上增加四根钢管立杆，分别在支 撑脚所在立杆的前、后、左、右二分之一原立杆间距处增设，使支撑脚下支撑立杆纵横向间距缩小为原设计的一半，立杆端部加设可调 U型顶撑，立杆底部必须加设 50mm厚木质垫块，所增设钢管立杆必须与原模板支撑体系有效连接为一个整体。3.布料机放置的整个区域，模板小

7、横杆间距调整至 200mm以内。4布料机放置区域的周围四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构。5.其他设置同原模板支撑体系。布料机支撑脚楼面模板支撑立面图如下:3.2支撑体系加固处理完成后，本工程使用布料机楼层的模板支撑体系为：用 A48X 3.5钢管搭设室内满堂脚手架，钢管立杆上端加设可调节 U型顶撑。立杆纵横向间距为1200mM 1200mm 在布料机的每个支撑脚下所在区域立杆纵横向间距降为原来的一半为 600mmc 600mm步距1500mm在距离楼地面200mm处设第一道水平杆，并根据层高加设 23道水平杆。钢管 立杆底部必须加设50mm 100mm方木做垫块。钢管顶端超出顶层横杆

8、中心线 150mm顶撑可调手柄至板底托梁间距须不大于 150mm板底纵横向均加设水平支模杆。水平支撑大横杆采用 A48 3.5钢管，小横杆采用50 100mn木方，间距300mm放置布料机的整个区域，支模小横杆间距降为 200mm 板模板采用18mnd厚木胶合板，支模时应按设计或规范要求将模板面起拱。为增加满堂支撑脚手架的整体稳定性，支模时纵横向均需设置剪刀撑，剪刀撑与地面 的角度为4560，具体设置详见模板施工方案中所述。尤其需要注意的是：在布 料机放置的区域，由布料机四个支撑脚所围合的矩形区域四面周围必须架设竖向剪刀撑, 形成连续闭合剪刀撑形式。如下图所示:闭合连续剪刀撑注：此处显示剪 刀

9、撑为增设剪刀 撑，其他常规设 置剪刀撑在此处 未标示，均按模 板施工方案要求 设置。四、施工注意事项1布料机支撑脚不得碰撞或直接搁置于模板或者钢筋上，且底部必须有支撑立杆2布料机支撑脚所在区域支撑立杆底部必须加设 50m 100mn方木垫块。3每一层混凝土施工时，布料机支撑脚放置位置须与前一层施工时相同。4每次混凝土施工前必须检查支撑立杆的加固是否稳固。5每次混凝土施工前责任工长必须对作业人员进行安全、技术交底。五、其他模板及支撑架的其他施工措施，请参照国家、地方和行业现行相关规范、规程和标准 以及本工程模板施工方案 。附件一：布料机支撑脚模板计算书板计算厚度取120mm布料机按1440kg计

10、取，每只脚重360kg,每只脚占用面积约为0.36m2，换算为均布荷载则为 10.0kN/m2模板支撑体系选用A48X 3.5钢管，搭设扣件式室内满堂脚手架+可调式U型顶撑。钢 管支撑立杆的纵横向间距为 600x 600mm在距离楼地面 200mm处设第一道水平杆(扫地杆)，并根据搭设高度加设2-3道水平杆，步距1500mm钢管立杆底部采用50X100木方 做垫块，顶部加U型顶撑，钢管顶端超出顶层横杆中心线 150mm顶撑可调手柄至板底托 梁间距须不大于150mm板底纵横向均设水平支模杆，小横杆采用 50 x 100mn木方，顶托梁(大横杆)采用A48X 3.5钢管支模时应按设计或规范要求将板

11、模起拱 支撑体系图示如下：支撑、构造及材料基本参数如下:1支撑及构造参数支撑立杆采用的钢管(mm):48X 3. 5;横向间距或排距b(m): 0.60 ;纵距l(m) : 0.60 ; 步距 h(m): 1.50 ;立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度 a(m): 0.30 ;模板支架搭设高度H(m): 2.85 ;板底模：18mm木胶合板；板底支撑小横杆：50mnX 100mm方木，间距为200mm水平 支撑大横杆(顶托梁)：48 X 3. 5钢管，间距600mm2荷载参数模板与木板自重(kN/m2) : 0.35 ;钢筋混凝土自重(kN/m3) : 25.000 ;施工均布荷载标

12、准值(kN/m2) : 1.0 ;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2) : 2.0 ;布料机荷载标准值(kN/m2): 10.0。根据现场实际，为了安全和稳定，18mr木胶合板、50X100mr方木、A48X 3.5钢管分别以15m木胶合板、40X 90m方木、A48 X 2.8钢管验算。计算参数如下:15m厚木胶合板，面板弹性模量E(N/mn2) : 7500.00 ,面板抗弯强度设计值fc (N/mn2): 13.00,面板抗剪强度设计值fv(N/mn2) : 1.50 ;40X 90mr方木弹性模量E(N/mn2) : 9500.00，方木抗弯强度设计值fc(N/mm2) : 13.00

13、, 方木抗剪强度设计值fv(N/mn2) : 1.50 ;A48X 2.8钢管有效截面积 A(mn2): 397.6 ;钢管截面惯性矩l(mm) : 1.0193 X 105；钢管截面抵抗矩 W(m3) : 4.247 X 103;钢材的弹性模量 E(N/mr2) : 2.06 X 105；钢管抗弯 强度设计值(N/mn2): fc=205N/mm；钢管抗剪强度设计值(N/mn2): fv=125N/mm；3其他参数：楼板混凝土强度等级：C35;楼板计算厚度(mm): 120.00 ;施工平均温度C) ： 28.000(1)模板面板计算：面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度0.

14、9m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：4W=60(X1 5 X15/6=2.25 X 10 mm；5 4l=600 XI 5X15X15/12=1.6875 X 10 mm模板面板的按照三跨连续梁计算。1|2.132kN/mA i A200BA 200面板计算简图1荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板以及布料机的自重 (kN/m):q仁25X 0. 12X 0.6+0.35 X 0.6+10 X 0.6=8.01kN/m ；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2= (1+2)X 0.6=1.8kN/m ；2抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不

15、利分配的弯矩和，计算公式如下式中，I 计算跨度(板底支撑间距)：l=200.00mm；q 作用在面板的均布荷载设计值(kN/m)；q=1.2 X 8.01 +1.4 X 1.8=12.132kN/m最大弯矩 M=0.1X 12.132 X 0.20 X 0.20=0.048528 kN - m按以下公式进行面板抗弯强度验算：M 才(T = fW式中，(7 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M计算的最大弯矩 (kN - m)；f 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm 2;面板最大应力计算值 （T =0.048528 X 106/2.25 X 104=2.1568N/mn2;面板的最大应力计算值

16、2.1568N/mn2小于面板的抗弯强度设计值 13N/mrr）满足要求!3抗剪强度验算计算公式如下：式中：V面板计算最大剪力（N）;l 计算跨度（板底支撑间距）：l=200.0mm。q 作用在模板上的侧压力线荷载，计算如上 q=12.132kN/m;面板的最大剪力：V=0.6 X 12.132 X 200=1455.84N;截面抗剪强度必须满足：2bh式中，t面板截面的最大受剪应力（N/mm2）;V面板计算最大剪力（N） : V=1455.84N;b 构件的截面宽度（mm）： b=600mrphn 面板厚度（mm）: hn=15.0mmf v 面板抗剪强度设计值（N/mn2） : f v=1

17、.500N/mn2;面板的最大受剪应力计算值： t =3X 1455.84/（2 X 600X1 5.0）=0.24264N/mm2;面板的最大受剪应力计算值 t =0.24264N/mn2小于面板截面抗剪强度设计值=1.500N/mn2，满足要求！4挠度验算挠度计算公式为：式中，q作用在模板上的压力线荷载，根据建筑施工计算手册刚度验算采用 标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。则 q=q1=8.01kN/m;l 计算跨度（板底支撑间距）：l=200.00mm；E面板的弹性模量：E=7500.0N/mr2;面板最大允许挠度值：V=200/400=0.5mm ;面板最大挠度计算值：v=0.677 X

18、 8.01 X 2004/（100 X 7500X 1.6875 X 105）=0.0686mm；面板的最大挠度计算值0.0686mm小于面板的最大允许挠度0.5mm,满足要求!（2）模板支撑方木的计算：方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩 I和截面抵抗矩W分别为：W=4X 90 X 90/6=5.4 X 104mr3 ;I=4 0X 90X 90X 90/12=2.43 X 106mrr1! 1 tf f U 1 1 1 V III/ 1 If1荷载的计算：静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板以及布料机的自重 （kN/m）:q1=25X 0. 12X 0. 20+0.35 X 0. 20+10.0

19、 X 0. 20=2.67kN/m；活荷载为施工荷载标准值、设备荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 （kN/m）:q2= （2+1）X 0. 2=0.6kN/m；2方木抗弯强度验算：按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩 和，计算公式如下：M = 0.1g/3式中，M方木跨中计算最大弯距（N mm）l 计算跨度，l=600.0mm；q线荷载设计值：q=1.2 X 2.67+1.4 X 0.6=4.044kN/m ;最大弯距：M=0.1ql 2=0.1 X 4.044 X 0.6 X 0.6=0.145584 kN m按以下公式进行面板抗弯强度验算：M 7 =-

20、 fW式中，（7 方木的弯曲应力计算值（N/mm2）;M计算的最大弯矩 （kN m）;f 方木的抗弯强度设计值f=13N/mm 2;方木最大应力计算值 7 =0.145584 X 106/5.4 X 104=2.696N/mn2;方木的最大应力计算值2.696N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm,满足要求! 方木抗剪强度验算：计算公式如下：y=0.6qI式中：V方木计算最大剪力（N）;l 计算跨度：l=600.0mm。q 作用在方木上的侧压力线荷载，q=4.044kN/m；方木的最大剪力：V=0.6 X 4.044 X 600=1455.84N;截面抗剪强度必须满足:3只百= fv

21、方木受剪应力计算值：t =3X 1455.84/( 2X 40X 90)=0.6066N/mm2;方木抗剪强度设计值：t =1.5N/mm2;方木的受剪应力计算值0.6066N/mn2小于方木抗剪强度设计值 1.5N/mm2,满足要求!4挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下 ：0.677昇 r , I* v a fin100 ZT 400式中，q作用在方木上的压力线荷载，根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。则 q=q1=2.67kN/m；l 计算跨度，l=600.00mm；E方木的弹性模量：E=9500.0N/mr2;最大

22、允许挠度值：V=600/400=1.5mm ;最大挠度计算值：v =0.677 X 2.67 X 6004/(100 X 9500X 2.43 X 10)=0.101mm；方木的最大挠度计算值0.101mm小于方木的最大允许挠度1.5mm,满足要求！(3)板底水平支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算 ，集中荷载P取纵向板底支撑传递力钢筋混凝土楼板和模板以及布料机自重(kN/m2):q1=25X 0. 12+0.35+10.0=13.35kN/m 2;施工人员及设备荷载(kN/m):q2=1+2=3.0kN/m2;则集中力：P=(1.2 X q1+1.4 X q2) X 0.

23、6 X 0.20=(1.2 X 13.35+1.4 X 3.0) X 0.6 X 0.20=2.4264kN 均布荷载取支撑钢管的自重：q=3.121kg/m=9.8 X 3.12仁31N/m=0.031kN/m变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与位移图如下:1/ if ! 1f 0.03f -/ ir! if 1 I 1/ IMT 1 Jf 11 U f 1 1! V | iF 1j 1心n” 1h 4 J if MN , rt if ll y A i.1.6321. 602P=q1X 0.9 X 0.2= (25X 0. 12+0.35+10) X 0.6 X 0.2=1.60

24、2kN1.602 L 602 L 602 02 1. 602 L 602 1_ 602-eoo600600经过连续梁的计算得到：最大弯矩：ML=461.19 kNm 最大变形：Vma=0.37mm 最大支座力：Qa=8.07kN;1水平支撑钢管抗弯强度验算 钢管截面抗弯强度验算公式：其中，钢管杆件的最大弯矩设计值： M=461.19KN mm弯矩作用平面内钢管截面抵抗矩： W=4.247X 103mr3;钢管的最大应力计算值：（T =461.19 X 103/4247=108.59N/mm2;钢管的抗弯强度设计值：f=205N/mm 2;钢管的最大应力计算值（T =108.59N/mn2不大于

25、钢管的抗弯强度设计值f=205N/mm2, 满足要求！2水平支撑钢管抗剪强度验算钢管的最大剪力为V=8.07KN钢管截面抗剪强度必须满足：式中，t 钢管截面的受剪应力计算值（N/mn2）;V钢管计算最大剪力（N） : V=8.08 X 103N;A钢管的截面面积（mn2） : A=397.6mm；fv 钢管的抗剪强度设计值（N/mn2） : fv=125N/mm；钢管截面的受剪应力计算值： t =2X 8.07 X 103/397.6=40.594N/mm2;钢管截面的受剪应力计算值t =40.594N/mm2小于钢管截面的抗剪强度设计值f v=125N/mn2，满足要求！3水平支撑钢管挠度验

26、算经过计算得到：v =0.37mm水平支撑钢管最大容许挠度：v =600/400=1.5mm;水平支撑的最大挠度 v =0.37mm与最大容许挠度v =1.5mm比较接近，基本满足要（4） 扣件抗滑移的计算：若采用U托顶撑，则不需要验算。（5） 模板支架立杆荷载标准值（轴力）:作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重（kN）:NGi=0.097 X 2.85=0.27645kN ;模板的自重（kN）:NG2=0.35 X 0.6 X 0.6=0.126kN ;钢筋混凝土楼板自重（kN）:NG3=25X 0. 12X 0.6 X 0.6=1.08kN ;静

27、荷载标准值 Nd=Ns汁N3?+N3=1.48245kN;2活荷载为施工荷载标准值、设备荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 Nf（1+2+10） X 0.6 X 0.6=4.68kN ;3立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N g+1.4Nq=1.2 X 1.48245+1.4 X 4.68=8.33094kN ;（6）立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：式中，N立杆的轴心压力设计值（kN） : N=8.33094kN; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径（cm） : i=1.601cm ;A 立杆净截面面积（cm2） : A=3.

28、976cm;W立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3） : W=4.247cr（T 钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）;f 钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2;L 0计算长度（m）;参照扣件式规范JGJI30 2011,满堂支撑架顶部立杆段、非顶部立杆段的计算长 度I。分别按照下式（1）、（ 2）计算，取整体稳定计算结果最不利值：(1)(2)顶部立杆段：I o = k w（h+2a） 非顶部立杆段：10 = k比hk计算长度附加系数，取值为：1.155 ;E计算长度系数，参照扣件式规范表 C-2;吃一一计算长度系数，参照扣件式规范表 C-4;a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a=0.3m;顶部立杆段按公式（1）计算如下：当 a=0.2m 时，pi=1.540顶部立杆段计算长度 I 0=1.155 X 1.540 X（ 1.5+0.2 X 2） =3.37953m =0.163;启I 0/i=3379.53/16.01=211.089 ;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数钢管立杆受压应力计算值：(=8.33094 X 103/(0.163 X 397.6)=128.546N/mm2;当 a=0.5m 时，由=1.215顶部立杆段计算长度 1。=1.155 X 1.