513双立杆扣件式脚手架计算书模板.docx

1、513双立杆扣件式脚手架计算书模板扣件式脚手架计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)51.3脚手架沿纵向搭设长度L(m)92.2立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)24双立杆受力不均匀系数KS0.6 二、荷载

2、设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区浙江杭州市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.2，

3、0.9，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.45，0.34，0.28 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.9/(2+1)+1.430.9/(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态 q=(

4、0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.9/(2+1)+30.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.431.52=0.32kNm =Mmax/W=0.32106/4490=71.46N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.0415004/(100206000107800)=1.602mm max1.602mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状

5、态 Rmax=1.1qla=1.11.431.5=2.35kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.041.5=1.71kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.35kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.71kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.7106/4490=156.35N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.991mmminlb/150，10min900/150，1

6、06mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.37kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.75 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.35/2=1.18kNRc=0.758=6kN 横向水平杆：Rmax=2.37kNRc=0.758=6kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架搭设高度H51.3双立杆计算高度H124脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)(H-H1)=(0.129+1.52

7、/20.033/1.8)(51.3-24)=4.28kN 单内立杆：NG1k=4.28kN 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+lan/20.033/h)H1=(0.129+0.033+1.52/20.033/1.8)24=4.56kN 双内立杆：NGS1k=4.56kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/2/2=(51.3-24)/1.8+1)1.50.90.351/2/2=1.91kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=1.91kN 双外立杆：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/2/2=24/1.81.

8、50.90.351/2/2=1.58kN 1/2表示脚手板2步1设 双内立杆：NGS2k1=1.58kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/2=(51.3-24)/1.8+1)1.50.141/2=1.7kN 1/2表示挡脚板2步1设 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=24/1.81.50.141/2=1.4kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.5(51.3-24)=0.41kN 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1=0

9、.011.524=0.36kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.91+1.7+0.41=4.02kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.91kN 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.58+1.4+0.36=3.34kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=1.58kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj+nzjGkzj)/2=1.50.9(13+12)/2=3.38kN 内立杆：NQ1k=3.38kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k

10、)+0.91.4NQ1k=1.2(4.28+4.02)+ 0.91.43.38=14.21kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.28+1.91)+ 0.91.43.38=11.68kN 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.56+3.34)+ 0.91.43.38=13.73kN 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.56+1.58)+ 0.91.43.38=11.62kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍

11、式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5吊环设置共用卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N1 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)12721320011003钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86 钢丝绳竖向

12、分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/(H-H1)HL/la=0.81.511.6821/(51.3-24)3/1.5=21.56kN P2=KfKXNhj(n+1)/(H-H1)HL/la=0.81.514.2121/(51.3-24)3/1.5=26.23kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=21.56/sin86.19=21.61kN T2=P2/sin2=26.23/sin69.86=27.94kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=27.94kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.66727.94/(215.19)=2个n=5个

13、满足要求！ Pg=kFg/=927.94/0.85=295.8kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(295.8/0.5)1/2=24.32mm 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=427.94103/(65)1/2=24mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径24.32mm，必须拉紧至27.94kN，吊环最小直径为24mm。 八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H51.3双立杆计算高度H124双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截

14、面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1-H

15、1+(1-Kf)(H-hx1-hj顶)+max6，(1-Kf)hj顶)/(H-H1)=(1.2(4.28+4.02)+1.43.38)(27-24+(1-0.8)(51.3-27-0)+max6，(1-0.8)21)/(51.3-24)=7.45kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(4.56+3.34)+7.45=16.93kN =N/(A)=7453/(0.188424)=93.5N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNS/(A)=0.616928.44/(0.188424)=127.42N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风

16、荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1-H1+(1-Kf)(H-hx1-hj顶)+max6，(1-Kf)hj顶)/(H-H1)=(1.2(4.28+4.02)+0.91.43.38)(27-24+(1-0.8)(51.3-27-0)+max6，(1-0.8)21)/(51.3-24)=7.21kN 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+N=1.2(4.56+3.34)+7.21=16.69kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.341.51.82/10=0.21kNm =N

17、/(A)+ Mw/W=7213.12/(0.188424)+208254.33/4490=136.87N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.281.51.82/10=0.17kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(16688.56/(0.188424)+170473.68/4490)=148.4N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2

18、)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k2h2la=1.40.4521.821.5=6.84kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.84+3)103/(0.99489)=20.28N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.84+3=9.84kN0.8512=10.2kN 满足要求！ 十、立杆地基承载力验算 地基土类型粘性土

19、地基承载力特征值fg(kPa)120地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k)(hx1-H1+(1-Kf)(H-hx1-hj顶)+max6，(1-Kf)hj顶)/(H-H1)=(4.28+4.02)+3.38)(27-24+(1-0.8)(51.3-27-0)+max6，(1-0.8)21)/(51.3-24)=5.93kN 双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k)+N=(4.56+3.34)+5.93=13.82kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)13.82/(10.25)55.29kPafg120kPa 满足要求！