模板专项施工方案样本.docx

1、模板专项施工方案样本1、编制依据12、工程概况13、材料选用及要求14、施工工艺25、模板工程的有关验算36、模板安装支设要点 877、模板验收 898、模板拆除 919、环境、职业健康安全措施9210、事故应急救援预案措施9311、附图941、编制依据1.1 *工程图纸。1.2砼结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002)。1.3集团公司总部下发的施工组织设计（方案）编制大纲。1.4施工手册（第四版）。1.5 建书施工安全计算软件1.6建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008）1.7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111.8建筑结构荷载规范（GB5000

2、9-2001）2006年版1.9集团公司下发的危险性较大分部分项工程管理细则4、建筑施工手册第四版（缩印本）5、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)7、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用胶合板GB/T17656-20089、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)10、木结构设计规范（GB50005-2003）2、工程概况 *工程，框架剪力墙结构，地下一层，地上十六层，建筑面积*m2，地下部分层高5.0m，一、二层层高4.0m，标准层层高2.9m。混凝土采用商品混凝

3、土，用输送泵泵送。梁板的主要截面尺寸：现浇板厚110mm、150mm（地下室顶板）厚，模板架体设计按150mm进行设计；梁主要截面尺寸：300800mm（地下室梁）、250500mm（标准层梁），模板架体支设将分别进行设计。剪力墙厚度200mm；柱截面尺寸600800mm3、材料选用及要求材料种类规格型号材质模板10mm厚木胶合板木方5080mm杉木钢管482.7mmQ235扣件/锻铸铁3.1本工程采用10mm厚木胶板，其强度、刚度满足施工要求，木胶板表面平整光滑，易脱模。 3.2钢管：采用482.7mm钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响架体结构实体稳定性的管体严谨使用。3.3扣件：有裂

4、纹、滑丝的扣件严禁使用。3.4架体底座采用木垫板，木垫板宽不小于300mm，厚度不小于50mm，垫板的延伸不得少于3跨。 4、施工工艺4.1支设流程：柱、剪力墙 梁 板4.2柱模板安装4.3剪力墙模板的安装4.4梁模板的安装4.5板模板的安装4.6梁板模板支撑系统的搭设4.3.2架体支设要求1）采用482.7mm钢管搭设，立杆支设时可调底座配合使用。梁设双排架体，板设满堂架体，柱、梁、板应连成整体。2）立杆底部应设置垫板，距基面、顶面200mm搭设扫地杆。架体安装在木垫板上，垫板地面应夯实整平。3）剪刀撑要求：满堂架体外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑，中间在纵横向每隔6m左右设置由下至上的

5、竖向连续剪刀撑，每隔六排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，架设于梁处。并于在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处设置水平剪刀撑。见后附图三、附图四。4）柱模板设计：采用木胶板，柱箍采用48钢管进行加固，第一步距地15cm，其余每步间距40cm，同时为确保柱模不位移及其整体性，柱模间还需加水平撑，其水平撑可与底梁支撑连为一个整体。并用对拉螺栓加固。5）梁模板设计：采用木胶板，设双排架体，梁底每跨加设1道小横杆（均分），梁侧立杆应通到板底。对于较大梁侧模，可采用中部加设对拉螺栓进行加固。梁底端部探出横杆不宜大于200mm，如有其他因素超过者应在端头另加支撑。6）现浇板模板设计：采用木胶板，设

6、满堂架体，横杆步距1.5米，扫地杆距地200mm。快拆头调整标高。在最上一层横杆钢管上加设小横杆，钢管上铺设木方次楞，木方次楞上铺木胶板。5、模板工程的有关验算5.1柱模板系统验算柱模板工程参数柱模板参数柱截面宽度1.4m截面高度0.6m柱高度8m面板12mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:50mm，高度:80mm，柱宽度B方向设置10个竖楞，柱高度H方向设置6个竖楞柱箍双钢管，间距400mm对拉螺栓直径12mm，柱宽度B方向设置3个对拉螺栓，柱高度H方向设置1个对拉螺栓荷载参数振捣砼对侧模板压力4kN/m2倾倒砼对侧模板压力4kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的

7、侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22245.71.21.21.00=43.338 kN/m2=248=192.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小

8、值43.338kN/m2。柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩I= 1000121212/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.16m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43.338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.243.338+1.441=51.845KN/mq1=0.91.3543.338+1.40.

9、741= 56.184KN/m根据以上两者比较应取q1= 56.184KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.156.1840.162=0.14KNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.14106=5.83N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 143.338=43.338KN/m；面板最大容许挠度值: 160/250=0.64mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677

10、43.3381604=0.30mm 0.64mm100EI1004500144000满足要求!柱侧模板次楞验算次楞采用5080mm(宽度高度)方木，间距：0.16m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =508080/6=53333mm3；截面惯性矩I =50808080/12=2133333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.4m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43.338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.243.33

11、8+1.440.16=8.295KN/mq2=0.91.3543.338+1.40.740.16= 8.989KN/m根据以上两者比较应取q=8.989KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.18.9890.42=0.144kNm最大支座力：1.1ql=1.18.9890.4=3.96kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.144106=2.700N/mm2 17N/mm2W53333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.68.9890.4=2.157KN木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；抗剪强度按下

12、式计算:=3V=32.157103= 0.809N/mm2 fv=1.7N/mm22bh25080 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 43.3380.16=6.934KN/m；次楞最大容许挠度值=400/250=1.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6776.9344004= 0.056mm 1.6mm100EI100100002133333 满足要求!柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距400mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =2156

13、00mm4；截面积= 848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=0.91.243.338+1.440.1560.4=3.235kNP2=0.91.3543.338+1.40.740.1560.4= 3.506kN根据以上两者比较应取P= 3.506kN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=2.152kN;N2=10.519kN;N3=6.212kN;N4=10.519kN;N5=2.152kN;最大弯矩 Mmax=0.429kN.m；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱

14、箍轴向拉力设计值N=1.936KN。=N+Mmax=1936+0.429106=50.056N/mm2 205N/mm2AnW8488980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=43.3380.1560.4=2.704kN。柱箍的最大容许挠度值: = 3mm；经计算最大变形 Vmax =0.106 mm 3mm满足要求!柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的

15、最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。对拉螺栓轴力设计值N=10.519kN 12.92kN。满足要求!柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距400mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；截面积= 848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=0.91.243.338+1.440.120.4=2.489kNP2=0.91.3543.338+1.40.740.120.4= 2.697kN根据以上两者比较应取P= 2.697kN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=1.489kN;N2

16、=10.506kN;N3=1.489kN;最大弯矩 Mmax=0.423kN.m；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.655KN。=N+Mmax=1655+0.423106=49.056N/mm2 205N/mm2AnW8488980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=43.3380.120.4=2.08kN。柱箍的最大容许挠度值: = 784/500=1.6mm；经计算最大变形 Vmax =0.049 mm 1.6mm满足要求!柱高度H方向柱箍的

17、对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。对拉螺栓轴力设计值N=10.506kN 12.92kN。满足要求!5.2 7.97m层现浇砼平板模板系统验算工程参数楼板与支架参数砼楼板厚度0.11m支架高度8.5m立杆纵距1m立杆横距1m水平杆步距1.5m伸出长度a0.5m钢管类型482.8面板木胶合板 厚度：12mm次楞方木50mm80mm，间距0.3m主楞单钢管荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1

18、.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.151kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振捣砼荷载2kN/m27.97米层梁板模板搭设立面图，见后附图五模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩I= 1000121212/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按四跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷

19、载设计值为：q1=1.2(240.11+1.10.11+0.3)+1.42.51=7.173KN/mq1=1.35(240.11+1.10.11+0.3)+1.40.72.51= 6.582KN/m根据以上两者比较应取q1= 7.173N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.210.3=0.360 KN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.107q1l2=0.107 7.1730.32=0.069KNm施工荷载为集中荷载：M2=0.107q2l2+0.161Pl=0.107 0.3600.32 +0.161

20、 3.5000.3=0.173KNm取Mmax=0.173KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.173106=7.21N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（240.111.10.110.3）=3.061KN/m；面板最大容许挠度值: 300/400=0.8mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.632ql4=0.6323.0613004=0.24mm 0.8mm100EI1004500144000满足要求!次楞方

21、木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =508080/6=53333mm3；截面惯性矩 I =50808080/12=2133333mm4；（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.11+1.10.11+0.3)+1.42.50.3=2.152KN/mq1=1.35(240.11+1.10.11+0.3)+1.40.72.50.3= 1.975KN/m根据以上两者比较应

22、取q1= 2.152KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.30.3=0.108KN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.12.15212=0.215KNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.10812+0.2133.5001=0.754KNm取Mmax=0.754KNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.754106=14.14N/mm2 f=17N/mm2W53333次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷

23、载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.62.1521=1.291KN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.1081+0.653.500=2.340KN取V=2.340KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.340103= 0.878N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.3（240.111.10.110.3）=0.918KN/m次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm；次

24、楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6770.91810004=0.29mm 4mm100EI100100002133333满足要求!主楞验算主楞采用:单钢管截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1= 1.2(240000.11+11000.11+300)+1.415000.3=1732N/mq1= 1.35(240000.11+11000.11+300)+1.40.715000.3= 168

25、1N/m根据以上两者比较应取q1= 1732N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.117321/1000=1.905kN。次楞作用集中荷载P=1.905kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax=0.632kN.m；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.632106=140.757N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.3（240000.1111

26、000.11300）=918N/m=0.918N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.10.9181=1.010kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.077mm。主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，最大变形 Vmax =1.077mm 6.7mm满足要求!扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=7.014KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=8.5m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城

27、市市区。风压高度变化系数z=0.74。计算风荷载体形系数s将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数 =1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An =(la+h+0.325lah)d=0.143m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1mh-步距，1.5md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2 =1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.740.270.3=0.060kN/m2风荷载产生的弯矩标准值