湾址政府方案.docx

1、湾址政府方案湾址镇政府办公楼落地式钢管脚手架施工方案一、 工程概况 本工程位于芜湖县城关，建筑面积约为17500平方米，结构为六层框架结构，本脚手架为装饰脚手架,荷载为2KN/M2二、 编制依据及方案 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）要求，贯彻执行JGJ59-99建筑施工安全检查标准，结合本工程特点，特编制该工程落地式钢管脚手架专项方案。三、 搭设工艺落地式：基础清理、夯实浇注C20砼垫层 材料准备 定位 纵向扫地杆 横向扫地杆 立杆大横杆 小横杆 连墙杆 防护栏杆 剪刀撑 铺竹笆 安全网 安全标识牌四、 搭设基本要求（1） 钢管1） 采用483.0。2） 每

2、根钢管最大重量小于或等于25Kg。3） 立杆、大横杆和斜杆长度：4-6.5M，小横杆长度：1.0-2.1M。4） 在钢管上严禁打孔。（2） 垫板：采用3CM木板或槽钢支垫。（3） 扣件1） 选用的扣件与钢管匹配，采用直角式、对接式、旋转式三种。2） 能承受65NM的扭力矩不破坏。（4） 立杆1） 立杆横距为0.70M，步跨为1.51.8M。 2） 里立杆距墙20CM，小横杆伸出10CM3） 除最上面的一根立杆，其余的必须用对接立杆。4） 相邻两立杆接头不在同一步内。5） 相邻不同步内的接头距离错开50CM以上。6） 各接头距主接点小于1/3步距。7） 顶部：里立杆低于操作面40-50CM，外立

3、杆高于操作面1.5M。（5） 大横杆1） 步距为1.8M。2） 放在立杆里侧。3） 连接：优先对接，也可搭接4） 转角处大横杆端头伸出为不大于30CM，长处部分锯齐。5） 接头：a、不在同一跨内； b、距主接点小于1/3跨； c、搭接长度不小于1M，扣件不小于3个；（6） 小横杆1） 距墙10CM。2） 外伸10CM。（7） 剪刀撑1） 于地面成4560度。搭接长度不小于1.5M，用不少于3个扣件紧固，扣件离端头不小于15CM。2） 每道剪刀撑跨越主杆的根数为5-7根，每道剪刀撑宽度不小于6M，在外侧主面和高度上连续设置。3） 搭设与脚手架同步并连续到顶。4） 剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相

4、交的横向水平杆的伸出端或立杆上。（8） 脚手板1） 采用竹笆板。2） 采用对接。3） 四周用10#镀锌铁丝与横杆绑扎牢靠。（9） 扫地杆1） 在距地面20CM以下。2） 横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3） 纵向扫地杆采用直角扣件固定在立杆上（10） 连墙件1） 采用刚柔性相结合连墙方式。2） 按两步二跨设置。3） 靠近主节点，距主节点距离不应大于30CM。4） 从第一跨架开始设置。5） 优先选用菱形布置。6） 连墙件采用予埋钢管，通过钢管、扣件与之连接。间隔采用8MM圆钢制作插接式予埋件.（11） 卸料平台1） 从经济、实用的角度考虑，卸料平台设计为悬挑式型钢平台，平

5、台上要设有限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.5t。（12） 防护措施1） 设置防护栏一道， 设在每步架的0.9M处。2） 从第一步架起满挂密目网1.86M。3） 第一步满铺竹笆，以后每隔3.6M满铺一层竹笆。4） 里立杆离墙20CM，大于20CM满铺竹笆的那步做内侧防护（可用木板、竹笆、钢管）。（13） 基本技术要求1） 脚手架由立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、拉接点系统组成，有足够的强度、刚度和稳定性。在允许的施工荷载、风、雪荷载作用下不变形、不倾斜、不摇晃。2） 脚手架应沿建筑物周围连续、同步搭设升高。形成封闭式结构。脚手架不能封闭搭设时，开口两端应设横向支撑与主体结构拉结牢固，拉结竖向

6、支撑间距不超过一个楼层，并不大于4M。3） 严禁脚手板出现探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。4） 严禁钢、竹、木三种材料混用、严禁脚手架与井架、龙门架一并拉结。5） 楼梯栏杆、卷扬机、搅拌机、安全信道都设置双层防护。6） 外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。7） 在靠近架空外电线路搭设脚手架时，必须执行JGJ46-2005施工现场用电安全技术规范有关条款规定。8） 外架立杆底部采用浇筑C20砼硬化处理,并做好排水坡度防止积水导致基础下沉9） 外架防雷措施,采用镀锌扁铁在房屋四角与主体工程柱内防雷设施必须有效焊接.五、 脚手架的验收

7、（1）外脚手必须由持有有效上岗证的人员搭设，搭设到三步高时，由甲方组织验收，合格后方可继续搭设。三步以上后随楼层的增高逐层对其检查及分段验收， 不符合要求的应迅速整改。（2）脚手架搭设完成后，必须经验收合格，双方在验收书上签字，挂“验收合格”牌后方准使用。验收合格牌上应标明，合格验收范围（高度、区段）及验收人、验收日期。（3）对已使用的脚手架应进行经常性的检查，并建立“台帐”（检查、维修加固记录）（4）暂停工程、复工（包括较长的节假期前、后）和强风、暴雨、大雪等自然影响后应及时对脚手架进行详细检查。（5）检查内容，可按验收表要求，经常性检查的主要内容：架子整体的垂直度，有无歪斜变形，有无立杆沉

8、陷、悬空、杆件绑扎有无松动。杆件有无损伤、裂断、拉结点有无损坏或擅自拆除，脚手板是否铺满、铺稳，有无空头板，脚手架的外侧防护及架体内、里口防护层是否良好等。（6）检查中发现的隐患应认真记录，并采取措施，及时落实整改。对一般性的、非结构性的问题，应立即整改到位，消除不安全因素。若脚手架结构性损坏、变形等，影响使用安全的隐患，应悬挂“停用”牌，并及时下达隐患通知单，立即进行整改，按“三定”（定人、定整改措施、定整改期），进行维修加固。完成整改后，应进行验收，合格后摘下“停用”牌，恢复正常使用。六、脚手架拆除的安全措施：（1） 拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行

9、技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架步骤和方法 、安全措施、材料堆放点、劳动组织安排等。（2） 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（3） 拆架得高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹脚、穿软底防滑鞋。（4） 拆架程序应遵守由上向下，先搭后拆得原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。（5） 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后拖住中间，再解端头扣。（6） 连墙杆应随拆除进度逐层拆除。拆抛撑时，应用临时撑支

10、住，然后才能拆除。（7） 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（8） 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（9） 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（10） 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。七、 注意事项（1） 在实际施工时候，要根据模板的施工方法确定内立杆与主体距离（2） 搭设脚手架时应使用扭力扳手，紧固力矩40N*M；斜撑和外立杆必须一一对应，距离不大于10CM，连墙件予埋钢管应连大横杆和小横杆的节点

11、处。（3） 钢管应选择顺直、无弯曲、无锈腐的材料。槽钢应顺直、无弯曲、无锈腐，斜撑必须专用，以保证结构安全，提高搭设效率。（4） 要经常检查固定槽钢的予埋钢筋和木楔，发生松动立即处理（5） 焊接插筋应使用专业人员。（6） 固定槽钢的木楔应有足够的强度和厚度。（7） 外墙面用于拉结钢丝绳予埋件在最后割掉，在割之前，应该先解除安全网，以免火花点燃。电焊操作人员操作时应佩带安全带。 落地架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 37.0 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.501.8米，立杆的横距为0.70米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.20米；

12、大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处安徽省芜湖市，基本风压为0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2

13、):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横

14、杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3000.700/(2+1)=0.070 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0000.700/(2+1)=0.700 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.070=0.124 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.700=0.980 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合

15、。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1241.5002+0.100.9801.5002 =0.243 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1241.5002-0.1170.9801.5002 =-0.286 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.243106,0.286106)/4490.0=63.697 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 63.697 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用

16、下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.070=0.103 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.700 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1031500.04/(1002.06105107800.0)+0.9900.7001500.04/(1002.06105107800.0) = 1.739 mm；大横杆的最大挠度 1.739 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆

17、的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.500 = 0.050 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3000.7001.500/(2+1)=0.105 kN；活荷载标准值：Q=3.0000.7001.500/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.050+0.105)+1.4 1.050 = 1.656 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqm

18、ax = 1.20.0330.7002/8 = 0.002 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.6560.700/3 = 0.386 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.389 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.389106/4490.000=86.600 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =86.600 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vq

19、max=50.033700.04/(3842.060105107800.000) = 0.005 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.050+0.105+1.050 = 1.205 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1204.950700.0(3700.02-4700.02/9 ) /(722.060105 107800.0) = 0.661 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.005+0.661 = 0.665 mm；小横杆的最大挠度和 0.665 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 700.000

20、/150=4.667与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.5002/2=0.050 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.700=0.023 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3000

21、.7001.500/2=0.158 kN；活荷载标准值: Q = 3.0000.7001.500 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.023+0.158)+1.41.575=2.422 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.033/1.8037.00 = 7.698；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准

22、值为0.30 NG2= 0.30041.500(0.700+0.2)/2 = 0.810 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15041.500/2 = 0.450 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50037.000 = 0.277 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.235 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000

23、.7001.5002/2 = 3.150 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.350 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3500.8400.649 = 0.134 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.29.235+ 1.43.150=

24、15.492 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.235+ 0.851.43.150= 14.831 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1341.500 1.8002/10 = 0.077 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =15.492 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣

25、件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 15492.000/(0.188424.000)=194.355 N/mm2；立杆稳定性计算 = 194.355 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足

26、要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =14.831 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =2

27、05.000 N/mm2； = 14830.920/(0.188424.000)+77245.519/4490.000 = 203.260 N/mm2；立杆稳定性计算 = 203.260 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.537 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.150 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk

28、 = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.24010-4205.000103-(1.21.537+1.43.150)/(1.20.125)=67.347 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 67.347 /(1+0.00167.347)=63.098 m；H= 63.098 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K =

29、 NG2+NG3+NG4 = 1.537 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.150 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.077 /(1.4 0.85) = 0.065 kN.m；Hs =( 0.1884.24010-4205.00010-3-(1.21.537+0.851.4(3.150+0.1884.2400.065/4.490)/(1.20.125)=62.608 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 62.60

30、8 /(1+0.00162.608)=58.919 m；H= 58.919 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.134 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.019 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.019 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 200.000/15.900的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度；又： A =