《城镇直埋供热管道工程技术规范》.docx

1、城镇直埋供热管道工程技术规范1 总 则1O1 为统一我国城镇直埋供热管道工程的设计、施工及验收标准，促进直埋管道技术的发展和推广，制定本规程。1O2本规程适用于供热介质温度小于或等于150、公称直径小于或等于DN500mm的钢制内管、保温层、保护外壳结合为一体的预制保温直埋热水管道。 1O3在地震、湿陷性黄土、膨胀土等地区应遵守室外给水排水和煤气热力工程抗震设计规范(GB50032)、湿陷性黄土地区建筑规范(GBJ25)、膨胀土地区建筑地基技术规范(GBJ112)的规定。1O4直埋供热管道工程设计、施工和验收除应符合本规程外，尚应符合城市热力网设计规范(CJJ34)、城市供热管网工程施工及验收

2、规范(CJJ28)等国家现行有关标准的规定。2术语和符号21术 语211 屈服温差temperature difference of yielding 管道在伸缩完全受阻的工作状态下，钢管管壁开始屈服时的工作温度与安装温度之差。212固定点fixpoint 管道上采用强制固定措施不能发生位移的点。213活动端free end 管道上安装套筒、波纹管、弯管等能补偿热位移的部位。214锚固点natural fixpoint 管道温度变化时，直埋直线管道产生热位移管段和不产生热位移管段的自然分界点。215 驻点 stagnation point 两侧为活动端的直埋直线管段，当管道温度变化且全线管道产

3、生朝向两端或背向两端的热位移，管段中位移为零的点。216锚固段fully restrained section 在管道温度发生变化时，不产生热位移的直埋管段。217过渡段partly restrained section 一端固定(指固定点或驻点或锚固点)，另一端为活动端，当管道温度变化时，能产生热位移的直埋管段。218单长摩擦力friction of unit lengthwise pipeline 沿管道轴线方向单位长度保温外壳与土壤的摩擦力。219过渡段最小长度minimum friction length 直埋管道第一次升温到工作循环最高温度时受最大单长摩擦力作用形成的由锚固点至活动端

4、的管段长度。2110过渡段最大长度maximum friction length 直埋管道经若干次温度变化，单长摩擦力减至最小时，在工作循环最高温度下形成的由锚固点至活动端的管段长度。22符 号 A钢管管壁的横截面积(m2)； DC预制保温管外壳的外径(m)； Di钢管内径(m)； DO钢管外径(m)； E钢材的弹性模量(MPa)；Fmax管道的最大单长摩擦力(Nm)；Fmin管道的最小单长摩擦力(Nm)； g重力加速度(ms2)； ， H管顶覆土深度(m)；Lmax管道的过渡段最大长度(m)；Lmin管道的过渡段最小长度(m)； Pd管道的计算压力(MPa)； t0管道计算安装温度()； t

5、1管道工作循环最高温度()； t2管道工作循环最低温度()；管道的屈服温差()； 钢材的线膨胀系数(mm)； 钢管公称壁厚(m)； 摩擦系数； 钢材的泊松系数； 土壤密度(kgm3)；钢材在计算温度下的基本许用应力(MPa)； b钢材在计算温度下的抗拉强度最小值(MPa)； t管道内压引起的环向应力(MPa)； s钢材在计算温度下的屈服极限最小值(MPa)。3 管道的布置和敷设31管道布置311直埋供热管道的布置应符合国家现行标准城市热力网设计规范(CJJ34)的有关规定。管道与有关设施的相互水平或垂直净距应符合表311的规定。表311 直埋供热管道与有关设施相互净距名 称最小水平净距(m)最

6、小垂直净距(m)给水管15015排水管15015燃气管道压力400kPa10015压力800kPa15O15压力800kPa20O15压缩空气或CO2管10O15排水盲沟沟边15050乙炔、氧气管15025公路、铁路坡底脚10地 铁50O80电气铁路接触网电杆基础3O道路路面070建筑物基础公称直径250ram25公称直径300mm30电缆通讯电缆管块10O30电力及控制电缆35kV20O50llOkV20100注：热力网与电缆平行敷设时，电缆处的土壤温度与月平均土壤自然温度比较，全年任何时候对于电压10kV的电力电缆不高出10，对电压35110kV的电缆不高出5，可减少表中所列距离。312直

7、埋供热管道最小覆土深度应符合表312的规定，同时尚应进行稳定验算。表312 直埋敷设管道最小覆土深度管 径(mm)50125150200250300350400450500车行道下(m)0810101212非车行道下(m)0606O708O9313直埋供热管道穿越河底的覆土深度应根据水流冲刷条件和管道稳定条件确定。32敷设方式321直埋供热管道的坡度不宜小于2，高处宜设放气阀，低处宜设放水阀。322管道应利用转角自然补偿，1060的弯头不宜用做自然补偿。323管道平面折角小于表323的规定和坡度变化小于2时，可视为直管段。表323 可视为直管段的最大平面折角()管道公称直径(mm)循环工作温差

8、(tlt2)()506585100120140501004332242O1614125300382821181412350500342619161311324从干管直接引出分支管时，在分支管上应设固定墩或轴向补偿器或弯管补偿器，并应符合下列规定： 1分支点至支线上固定墩的距离不宜大于9m。 2分支点至轴向补偿器或弯管的距离不宜大于20m。 3分支点有干线轴向位移时，轴向位移量不宜大于50mm，分支点至固定墩或弯管补偿器的最小距离应符合本规程公式(4421)计算“L”型管段臂长的规定，分支点至轴向补偿器的距离不应小于12m。325三通、弯头等应力比较集中的部位，应进行验算，验算不通过时可采取设固

9、定墩或补偿器等保护措施。326当需要减少管道轴向力时，可采取设置补偿器或对管道进行预处理等措施。当对管道进行预处理时，应符合本规程附录A的规定。327 当地基软硬不一致时，应对地基做过渡处理。328埋地固定墩处应采取可靠的防腐措施，钢管、钢架不应裸露。329轴向补偿器和管道轴线应一致，距补偿器12m范围内管段不应有变坡和转角。33管道附件331直埋供热管道上的阀门应能承受管道的轴向荷载，宜采用钢制阀门及焊接连接。332直埋供热管道变径处(大小头)或壁厚变化处，应设补偿器或固定墩，固定墩应设在大管径或壁厚较大一侧。333直埋供热管道的补偿器、变径管等管件应采用焊接连接。4管道受力计算与应力验算4

10、1 一般规定411直埋敷设预制保温管道的应力验算采用应力分类法。412本章适用于整体式预制保温直埋热水管道；同时，钢制内管材质应具有明显的屈服极限。413直埋敷设预制保温管道在进行受力计算与应力验算时，供热介质参数和安装温度应符合下列规定： 1 热水管网供、回水管道的计算压力应采用循环水泵最高出口压力加上循环水泵与管道最低点地形高差产生的静水压力。 2 管道工作循环最高温度，应采用室外采暖计算温度下的热网计算供水温度；管道工作循环最低温度，对于全年运行的管网应采用30，对于只在采暖期运行的管网应采用10。 3计算安装温度取安装时当地的最低温度。414单位长度直埋敷设预制保温管的外壳与土壤之间的

11、摩擦力，应按下式计算： (414)式中 F轴线方向每米管道的摩擦力(Nm)； H管顶覆土深度(m)；当H15m时，H取15m。415保温管外壳与土壤之间的摩擦系数，应根据外壳材质和回填料的不同分别确定。对于高密度聚乙烯或玻璃钢的保温外壳与土壤间的摩擦系数，可按表415采用。416管道径向位移时，土壤横向压缩反力系数C宜根据当地土壤情况实测或按经验确定。管道水平位移时，C值宜取110610106Nm。；对于粉质粘土、砂质粉土回填密实度为9095时，C值可取31064106Nm3。管道竖向向下位移时，C值变化范围为5106100106Nm3。表415 保温管外壳与土壤间的摩擦系数 回填料 摩擦系数

12、保温管外壳材质中 砂粉质粘土或砂质粉土最大摩擦系数max最小摩擦系数min最大摩擦系数max最小摩擦系数min高密度聚乙烯或玻璃钢O40O20O40O15417直埋供热管道钢材的基本许用应力，应根据钢材有关特性，取下列两式中的较小值： =b/3 (4171) =b/1.5 (4172) 常用钢材的基本许用应力、弹性模量E和线膨胀系数a值应符合本规程附录B的规定。418直埋预制保温管的应力验算，应符合下列规定： l 管道在内压、持续外载作用下的一次应力的当量应力，不应大于钢材在计算温度下的基本许用应力。 2管道由热胀、冷缩和其它因位移受约束而产生的二次应力及由内压、持续外载产生的一次应力的当量应

13、力变化范围，不应大于钢材在计算温度下基本许用应力的3倍。 3管道局部应力集中部位的一次应力、二次应力和峰值应力的当量应力变化幅度不应大于钢材在计算温度下基本许用应力的3倍。42管壁厚度的计算421管道的理论计算壁厚应按下式计算： (421)式中艿。管道理论计算壁厚(m)； r基本许用应力修正系数。422基本许用应力修正系数()的取用应符合下列规定：1钢管基本许用应力修正系数应按表4221取用。表4221 钢管基本许用应力修正系数 焊 缝 形 式 无 缝 钢 管 10 双面自动焊螺旋焊缝钢管 10 单面焊接的螺旋焊缝钢管 O62纵向焊缝钢管基本许用应力修正系数应按表4222取用。表4222 纵缝

14、焊接钢管基本许用应力修正系数焊接方法焊缝形式手工电焊或气焊双面焊接有坡口的对接焊接1OO有氩弧焊打底的单面焊接有坡口对接焊接O90无氩弧焊打底的单面焊接有坡口对接焊接O75熔剂层下的自动焊双面焊接对接焊缝1OO单面焊接有坡口对接焊缝O85单面焊接无坡口对接焊缝O80423管道的取用壁厚，应按下列方法确定： l 管道的计算壁厚按下式计算： c= t+B （4.2.3-1）式中B管道壁厚附加值(m)。 2 管道壁厚附加值按下式计算： B=t （4.2.3-2）式中 管道壁厚负偏差系数，按表423取用。表423 管道壁厚负偏差系数管道壁厚偏差()058910111255O050O1050141015

15、40167O180O200O235当焊接管道产品标准中未提供壁厚允许负偏差百分数时，壁厚附加值可采用下列数据：理论壁厚为5510-3m及以下者，B=0510-3m；理论壁厚为610-3710-3。m者，B=0610-3m；理论壁厚为810-32510-3m者，B=O810-3m。3 管道取用壁厚应采用大于或等于计算壁厚的最小公称壁厚。43直管段的轴向力和热伸长431管道的屈服温差应按下式计算： （4.3.1-1） （4.3.1-2） 式中 n屈服极限增强系数，n取13； 泊松系数，对钢材取03。432直管段的过渡段长度，应按下式计算： 1过渡段最大长度 （4.3.2-1）当t1-t0Ty，时，

16、取t1-t0=Ty。2过渡段最小长度 （4.3.2-2）当t1-t0Ty，时，取t1-t0=Ty。433管道工作循环最高温度下，过渡段内任一截面上的最大轴向力和最小轴向力应按下列公式计算： 1最大轴向力 (4.3.3-1) 当lLmin时，取l=Lmin。 2最小轴向力 (4.3.3-2)式中 计算截面的最大轴向力(N)；l过渡段内计算截面距活动端的距离(m)； Ft活动端对管道伸缩的阻力(N)；Nt.min计算截面的最小轴向力(N)。434管道工作循环最高温度下，锚固段内的轴向力应按下式计算： (434) 当t1-t0Ty，时，取t1-t0=Ty。式中 Na锚固段的轴向力(N)。435对于直

17、管段的当量应力变化范围应进行验算，并应满足下列表达式的要求： 3 (4.3.5-1)式中 j内压、热胀应力的当量应力变化范围(MPa)。 当不能满足(4351)式的条件时，管系中不应有锚固段存在，且设计布置的过渡段长度应满足下列表达式的要求：L (4.3.5-2)式中 L设计布置的过渡段长度(m)。436 两过渡段间驻点位置Z应按下式确定(图436)： (4.3.6)式中 L两过渡段管线总长度(m)； l1(或l2)驻点左侧(或右侧)过渡段长度(m)；Ff1(或Ff2)左侧(或右侧)活动端对管道伸缩的阻力(N)。 当Ff1或Ff2的数值与过渡段长度有关，采用迭代计算时，Ff1或Ff2的误差不应

18、大于10。图436计算驻点位置简图437管段伸长量应根据该管段所处的应力状态按下列公式计 算： 1 当t1-t0Ty或LLmin，整个过渡段处于弹性状态工作时 (437-1) 2 当t1-t0Ty，且LLmin，管段中部分进入塑性状态工作 时 (437-2) (437-3)式中 管段的热伸长量(m)； L设计布置的管段长度(m)；当LLmax时，L取Lmin； 过渡段的塑性压缩变形量(m)。438过渡段内任一计算点的热位移应按下列步骤计算： 1 计算整个过渡段的热伸长量； 2 以计算点到活动端的距离作为一个假设的过渡段，计算该 段的热伸长量； 3 整个过渡段与假设过渡段热伸长量之差即为计算点的

19、热 位移量。439采用套筒、波纹管、球型等补偿器对过渡段的热伸长或分支三通位移进行补偿，当过渡段一端为固定点或锚固点时，补偿器补偿能力不应小于过渡段热伸长量(或分支三通位移)的11倍；当过渡段的一端为驻点时，应乘以12的系数，但不应大于按过渡段最大长度计算出的伸长量的11倍。44转角管段的应力验算441直埋水平弯头和纵向弯头升温弯矩及轴向力可采用弹性抗弯铰解析法或有限元法进行计算。当采用弹性抗弯铰解析法时，应符合本规程附录C的规定。计算弯头弯矩变化范围时，管道的计算温差应采用工作循环最高温度与工作循环最低温度之差；计算转角管段的轴向力时，管道的计算温差应采用工作循环最高温度与计算安装温度之差。

20、442采用弹性抗弯铰解析法进行计算时，“L”型管段的臂长应符合下列规定： l1(或l2)23k (442-1) (442-2)式中 l1(或l2)“L”型管段两侧的臂长(m)； k与土壤特性和管道刚度有关的参数 (1m)； C土壤横向压缩反力系数(Nm3)。443 “Z”型、“”型补偿管段可分割成两个“L”型管段，并可采用弹性抗弯铰解析法进行弯头弯矩及轴向力的计算。分割时应使：“Z”型管段以垂直臂上的驻点将管段分为两个“L”型管段；对于两侧转角相同的“Z”型管段，驻点可取垂直臂中点。“”型管段自外伸臂的顶点起将两个外伸臂连同两侧的直管段分为两个“L”型管段。444直埋弯头在弯矩作用下的最大环向

21、应力变化幅度应按下式计算： (444-1) (444-2) (444-3) (444-4)式中 bt弯头在弯矩作用下最大环向应力变化幅度(MPa)； b 弯头平面弯曲环向应力加强系数； M 弯头的弯矩变化范围(Nm)； rbo弯头的外半径(m)； Ib弯头横截面的惯性矩(m4)；弯头的尺寸系数； Rc弯头的计算曲率半径(m)； b弯头的公称壁厚(m)； rbm弯头横截面的平均半径(m)。445直埋弯头的强度验算应满足下列条件： 3 （4.4.5-1） （4.4.5-2）式中Dbi弯头内径(m)； rbi弯头内半径(m)； pt直埋弯头在内压作用下弯头顶(底)部的环向应力 (MPa)。45三通加

22、固451直埋供热管道的焊制三通应根据内压和主管轴向荷载联合作用进行强度验算。三通各部分的一次应力和二次应力的当量应力变化范围不应大于3；局部应力集中部位的一次应力、二次应力和峰值应力的当量应力变化幅度不应大于3。当不能满足上述条件时应进行加固。452三通加固应采取下列一项或几项措施进行： 1 加大主管壁厚，提高三通总体强度(包括采用不等壁厚的铸钢或锻钢三通)； 2 在开孔区采取加固措施(包括增加支管壁厚)，抑制三通开孔区的变形；3 在开孔区周围加设传递轴向荷载的结构。 453对三通加固方案应进行应力测定或用有限元法计算，以检验加固措施是否满足本规程第451条的规定。当不进行应力测定和计算时，可

23、按本规程附录D中的规定进行加固。46管道竖向稳定性验算461直埋直管段上的垂直荷载应符合下式要求： (461)式中 Q作用在单位长度管道上的垂直分布荷载(Nm)； s安全系数，s取11； Np.max管道的最大轴向力，按本规程(433-1)式和 (434)式计算(N)； f0初始挠度(m)； Ip直管横截面惯性矩(m4)。462初始挠度应按下式计算： (462) 当f0001m时，f0取O0lm。463垂直荷载应按下式计算： Q=Gw +G + SF (463-1) (463-2) (463-3) (463-4)式中 Gw每米长管道上方的土层重量(Nm)； G每米长预制保温管自重(包括介质在内

24、)(Nm)； SF每米长管道上方土体的剪切力(Nm)； Ko土壤静压力系数； 土壤的内摩擦角。4.6.4当竖向稳定性不满足要求时，应采取下列措施： 1 增加管道埋深或管道上方荷载； 2降低管道轴向力。5 固定墩设计51 管道对固定墩的推力511管道对固定墩的作用力，应包括下列三部分： 1 管道热胀冷缩受约束产生的作用力； 2 内压产生的不平衡力； 3活动端位移产生的作用力。512固定墩两侧管段作用力合成时，应按下列原则进行： l 根据两侧管段摩擦力下降造成的轴向力变化的差异，按最不利情况进行合成； 2两侧管段由热胀受约束引起的作用力和活动端作用力的合力相互抵消时，荷载较小方向力应乘以08的抵消

25、系数；当两侧管段均为锚固段时，抵消系数取O9。两侧内压不平衡力的抵消系数取1。513推力可按本规程附录E所列公式计算或采用计算不同摩擦力工况下两侧推力(考虑抵消系数)最大差值的方法进行。 52固定墩结构521 直埋固定墩必须进行下列稳定性验算：l抗滑移验算(图521) (5.2.1-1)式中 Ks抗滑移系数； K固定墩后背土压力折减系数，取04O7； Ep被动土压力(N)；f1、f2、f3固定墩底面、侧面及顶面与土壤产生的摩擦力 (N)；Ea主动土压力(N)，当固定墩前后为粘性土时Ea可 略去；T供热管道对固定墩作用力(N)。图521固定墩受力简图2抗倾覆验算(图521) (521-2) (5

26、21-2) (521-4) (521-5)式中 Kov抗倾覆系数； X2被动土压力Bp作用点至固定墩底面距离(m)； X1主动土压力Ea作用点至固定墩底面距离(m)， G固定墩自重(N)； G1固定墩上部覆土重(N)； max固定墩底面对土壤的最大压应力(Pa)； f地基承载力设计值(Pa)；b、d、h固定墩几何尺寸(宽、厚、高)(m)；h1、h2、H固定墩顶面、管孔中心和底面至地面的距离(m)； 回填土内摩擦角，砂土取30。522 回填土与固定墩的摩擦系数m应按表522取用。表522 回填土与固定墩的摩擦系数土 壤 类 别摩 擦 系 数粘 性 土可塑性O25O30硬 性O30O35坚硬性O35O45粉 土土壤饱和度O5030O40中砂、粗砂、砾砂040050碎 石 土