塔吊基础施工方案概述资料.docx

1、塔吊基础施工方案概述资料宝吉工业区改造项目03-03地块 1#塔吊基础施工方案中国建筑一局（集团）有限公司编制：审核：批准：目 录1、工程概况 32、编制依据 33、塔吊选型及其主要性能参数 44、塔吊基础设计 641、塔吊基础定位 642、塔吊基础设计 643、塔吊基础施工 85、1#塔吊基础计算书 11 1、工程概况工程名称宝吉工业区改造项目03-03地块工程地点深圳龙岗区华为片区雪岗南路与宝吉路交汇处建设单位宝吉工艺品（深圳）有限公司设计单位深圳华森建筑与工程设计顾问有限公司施工单位中国建筑一局（集团）有限公司建筑功能民用住宅用地总面积26441.73总建筑面积168437.14基础形式

2、人工挖孔灌注桩结构类型剪力墙设计年限50年建筑抗震设防烈度6度工程规模1栋2栋3栋4栋47层48层47层48层154.30m150.40m147.80m153.80m结构层数层高（m）建筑使用功能地下二层3.75风机房、泵房、地下汽车库、配电间、排风机房地下一层3.85商铺、风机房、变配电室、地下汽车库、办公室一三层9.00/9.40住宅大堂、商铺、卫生间、卧室四四十八层3.00/3.15客厅、厨房、卧室、阳台、卫生间、走道、入户花园屋顶机房层6.40电梯机房、水箱间、电井、水井2、编制依据1)、宝吉工业区改造项目03-03地块施工图纸2）、宝吉工业区改造项目03-03地块勘察报告3)、QTZ

3、80（TC6013）塔式起重机使用手册4）、JGJ/T187-2009塔式起重机混凝土基础工程技术规程5）、GB50010-2010混凝土结构设计规范6）、GB50007-2011建筑地基基础设计规范3、塔吊选型及其主要性能参数拟在现场设置4台塔吊，进行钢筋、钢管及其他材料和构件的垂直运输，塔吊选用型号为QTZ80（TC6013），、#塔吊臂长55m，#塔吊臂长60m，平面布置如下图所示。TC6013型塔吊的主要性能参数如下：机构工作级别起升机构M4回转机构M5变幅机构M4起重工作幅度(m)最小 2.5 最大 60 最大工作高度(m)螺栓固定式46附着式220最大起重量(t)6起升机构倍率=2

4、=4起重量t/速度m/min1.5/803/403/406/20功率(KW)24牵引机构速度(m/min)0-55功率(kw)4.0回转机构速度(r/min)00.7功率(kw)24顶升机构速度(m/min)0.70功率(kw)7.50工作压力(mpa)25平衡重(t)最大工作幅度505560重量（t）14.2015.6517.05总功率(kw)42工作温度()-20+404、塔吊基础设计41、塔吊基础定位1#塔吊基础在1#楼北面，位于轴线1-15、1-18与1-K相交区域，基础中心到轴线1-15的距离为2900mm，到轴线1-K的距离为5100mm，塔吊标准节中心距附墙连接点连线垂直距离为5

5、000mm。1#塔吊基础定位图42、塔吊基础设计根据平面布置图及地质勘察报告，设计1#塔吊基础尺寸为6000mm*6000mm*2000mm；混凝土强度等级为C35；基础底面绝对高程为73.85m；1#塔吊基础持力层为粉质粘性土，承载力特征值为0.16Mpa，满足QTZ80（TC6013）塔式起重机使用说明书中对塔吊地基的要求（地基承载力不小于 0.14Mpa），所以采用天然基础，经计算满足要求（后附计算书）。1#塔吊基础部分地质勘察报告：QTZ80（Q6013）塔式起重机使用说明书中对塔吊地基的要求：L(mm)上层筋下层筋地耐力混凝土重量架立筋5500纵横向各3025纵横向各30250.19

6、MPa40.8 m398t12-2256000纵横向各3025纵横向各30250.14MPa48.6 m3116t12-2251#塔吊基础剖面图43、塔吊基础施工4.3.1、塔吊基础施工条件根据现场情况做好三通一平工作特别是下地下室基坑至塔吊基础部位的道路应铺设好，以便于塔吊的安装。4.3.2、施工程序测量放线 基坑开挖 检查基坑尺寸、标高及地质符合要求 清理基坑 混凝土垫层施工 绑基础底部钢筋 绑扎基础顶部钢筋 安放塔吊预埋螺栓 校正固定预埋螺栓 支设模板 隐蔽验收 浇筑砼4.3.3、塔吊基础土方的开挖及地质的验收根据确定的塔吊位置撒出灰线，然后利用机械进行塔吊基础的开挖，土层挖至距基础底面

7、20cm时采用人工清理，基坑开挖完后应请地质部门及监理验槽，确保基坑受力层符合要求。4.3.4、塔吊基础施工（1）钢筋提前按照施工图纸加工完成，侧面、顶部钢筋保护层均为100，钢筋绑扎完毕后，进行塔吊预埋螺栓及垫板预埋（螺栓及垫板均应由厂家提供并有国家认可的检验合格证），由测量人员配合，经测量仪器确认垫板水平和垂直公差均在允许范围以内方可浇筑砼，砼浇筑前并应做好防雷接地工作。（2）塔吊基础钢筋及预埋螺栓经业主、监理、项目经理部、塔吊安装单位共同验收后，填写隐蔽记录，浇筑塔吊基础砼，砼采用商品砼浇筑，振捣密实、抹平、洒水养护，并按规范要求留设砼试块。砼设计等级为C35，同条件养护试块达到C25强

8、度后方可开始塔身的安装。塔吊安装前应按要求刷漆。（3）塔吊基础施工完毕，在基础周围边设置砖砌集水井及排水沟，防止下雨时塔吊基础被雨水浸泡。（4）基坑放线、验槽、钢筋隐蔽、砼浇筑等施工过程均应做好相关资料，待设备验收后存档。（5）基础塔吊砼拆模后应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定是否断续使用。（6）塔吊安装及拆除都将依据专项施工方案进行施工。（7）基础的尺寸允许偏差符合下表规定：项目允许偏差(mm)检验方法标高20水准仪或拉线、

9、钢尺检查平面外形尺寸(长度、宽度、高度)20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞穴尺寸20钢尺检查预埋锚栓标高(顶部)20水准仪或拉线、钢尺检查中心距2钢尺检查4.3.5、塔吊穿地下室处理措施（1）、地下室底板处理措施：塔吊基础钢筋绑扎时，除绑扎塔吊基础钢筋外，还应在该区域绑扎底板钢筋，并预留底板钢筋的搭接长度后再浇筑混凝土。绑扎塔吊基础外底板钢筋时，钢筋与塔吊基础预留的钢筋搭接。在塔吊基础与地下室底板接触的部位预埋 3 厚的止水钢板。具体做法如下图所示：（2）、地下室顶板处理措施：在地下室顶板上开一个二米二见方的孔，塔吊拆除后，用高一强度等级的微膨胀混凝土封闭。因塔吊

10、处预留孔封闭后，底板受力与实际设计状况不同，为保证顶板安全，在封回洞口前，塔吊所在跨的顶板下方加钢管支撑。顶板预留孔处钢筋按设计要求预留一个搭接长度，拆除塔吊后，采用搭接的方式连接。板四周预留12钢筋500mm长，按原顶板配筋间距设置。在预留的顶板洞口周边砌筑20cm高的砖墙挡水，素水泥浆抹光。并在周边加设1200mm高防护栏杆。 （3）、防止塔吊基础位置积水措施：沿塔吊基础边线砌筑120mm厚墙体并抹灰，高度为1.2m，围墙内放置潜水泵，保障塔吊基础无积水，墙体定位如下图所示：5、1#塔吊基础计算书 5.1、塔机属性塔机型号QTZ80塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)46塔机独立状态的计算

11、高度H(m)50塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8 5.2、塔机荷载塔机竖向荷载简图 5.2.1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)722.4起重臂自重G1(kN)73起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)25小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)19.4最小起重荷载Qmin(kN)16.3最大吊物幅度RQmin(m)55最大起重力矩M2(kNm)Max6019.4，16.3551164平衡臂自重G3(kN)65平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.9平衡块自重G4(kN)156.5平衡块重心至塔身

12、中心距离RG4(m)10 5.2.2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地广东 深圳市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.75塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.69风压等效高度变化系数z1.39风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.390.20.83非工作状态0.81.21.691.951.390.753.3 5.2.3、塔机传递至基础荷

13、载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)722.4+73+3.8+65+156.51020.7起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)1020.7+601080.7水平荷载标准值Fvk(kN)0.830.351.85026.14倾覆力矩标准值Mk(kNm)7325+3.819.4-656.9-156.510+0.9(1164+0.526.1450)1520.97非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk11020.7水平荷载标准值Fvk(kN)3.30.351.850103.95倾覆力矩标准值Mk(kNm)7325-656.9-156.510+0.5103.95502410

14、.25 5.2.4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.21020.71224.84起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)1224.84+841308.84水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.426.1436.6倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(7325+3.819.4-656.9-156.510)+1.40.9(1164+0.526.1450)2152.31非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.21020.71224.84水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.4103.95145.53倾覆力矩设计

15、值M(kNm)1.2(7325-656.9-156.510)+1.40.5103.95503412.05 5.3、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)2基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)60地基参数地基承载力特征值fak(kPa)500基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19基础埋置深度d(m)2修正后的地基承

16、载力特征值fa(kPa)562.7地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=66225=1800kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21800=2160kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5FvkH/1.2 =7325-656.9-156.510+0.5103.9550/1.2 =1977.12kNm Fvk=Fvk/1.2=103.95/1.2=86.62kN 荷载效应基本组合时，

17、平行基础边长方向受力： M=1.2(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.40.5FvkH/1.2 =1.2(7325-656.9-156.510)+1.40.5103.9550/1.2 =2805.68kNm Fv=Fv/1.2=145.53/1.2=121.28kN 基础长宽比：l/b=6/6=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=2410.256/(62+62)0.5=1704.3kNm Mky=Mkl/(

18、b2+l2)0.5=2410.256/(62+62)0.5=1704.3kNm 5.3.1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(1020.7+1800)/36-1704.3/36-1704.3/36=-16.330 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2410.25+103.952)/(1020.7+1800)=0.93m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(62+62)0.5/2-0.93=3.31m 偏心距

19、在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.936/(62+62)0.5=0.66m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=0.936/(62+62)0.5=0.66m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=6/2-0.66=2.34m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=6/2-0.66=2.34m bl=2.342.34=5.49m20.125bl=0.12566=4.5m2 满足要求！ 5.3.2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-16.33kPa Pkma

20、x=(Fk+Gk)/3bl=(1020.7+1800)/(32.342.34)=171.18kPa 5.3.3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1020.7+1800)/(66)=78.35kN/m2 5.3.4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =500.00+0.3019.00(6.00-3)+1.6019.00(2.00-0.5)=562.70kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=78.35kPafa=562.7kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=171.18k

21、Pa1.2fa=1.2562.7=675.24kPa 满足要求！ 5.3.5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=2000-(60+25/2)=1928mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1020.700/36.000-(1977.125+86.6252.000)/36.000)=-42.363kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1020.700/36.000+(1977.125+86.6252.000)/36.000)=118.915kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2

22、)Pxmax/b=(6.000+1.800)/2)118.915/6.000=77.295kN/m2 Y轴方向净反力：Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1020.700/36.000-(1977.125+86.6252.000)/36.000)=-42.363kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1020.700/36.000+(1977.125+86.6252.000)/36.000)=118.915kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.800)/2)118.91

23、5/6.000=77.295kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(118.92+77.29)/2=98.11kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(118.92+77.29)/2=98.11kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=98.11(6-1.8)6/2=1236.12kN Vy=|py|(l-B)b/2=98.11(6-1.8)6/2=1236.12kN X轴方向抗剪： h0/l=1928/6000=0.324 0.25cfclh0=0.25116.760001928=48296.4kNVx=1236.12kN 满足要求！ Y轴方

24、向抗剪： h0/b=1928/6000=0.324 0.25cfcbh0=0.25116.760001928=48296.4kNVy=1236.12kN 满足要求！ 5.3.6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 满足要求！ 5.4、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335 25200基础底部短向配筋HRB335 25200基础顶部长向配筋HRB335 25200基础顶部短向配筋HRB335 252005.4.1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.8)298.116/8=1297.93kNm 基础Y向弯矩：

25、 M=(l-B)2pyb/8=(6-1.8)298.116/8=1297.93kNm 5.4.2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=1297.93106/(116.7600019282)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=1297.93106/(0.9981928300)=2248mm2 基础底需要配筋：A1=max(2248，bh0)=max(2248，0.001560001928)=17352mm2 基础底长向实际

26、配筋：As1=18889mm2A1=17352mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=1297.93106/(116.7600019282)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=1297.93106/(0.9981928300)=2248mm2 基础底需要配筋：A2=max(2248，lh0)=max(2248，0.001560001928)=17352mm2 基础底短向实际配筋：AS2=18889mm2A2=17352mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=15209mm20.5AS1=0.518889=9445mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=15209mm20.5AS2=0.518889=9445mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向10500。矩形板式基础配筋图