煤矿主提升绞车选型设计0126050121.docx

1、煤矿主提升绞车选型设计0126050121煤矿主提升绞车选型设计作者：日期：副斜井提升系统设计报告一、 X 煤矿概况 2.二、绞车选型设计 2?（一 ）、提升系统概况 ?（二）、设计计算的依据 2.（三）、一次提升量和车组中矿车数的确定 . 错误 !未定义书签。（四 ）、提升钢丝绳的选择 3.（五）、绞车的选型计算 错 误 !未定义书签。（六 ）、绞车电机功率计算 8?三、结论及存在的问题 9?（一 ）、结论 9.（二）、设计存在的问题 9.四、过卷距离计算依据 1.0.矿井设计生产能力 15 万吨,井田面积 0.488km2,剩余可采储量 626万吨，服务年限 7 年;开采二 1 煤层，煤层

2、平均厚度 . 8m,煤层平均倾角 7o;煤尘无爆炸危险性，煤层自燃发火等级级， 为不易自燃煤层 ;瓦斯相对涌出量 0.9m t,绝对涌出量为 .94 3/mi,属瓦斯矿井； 矿井水文地质条件简单， 矿井设计正常涌水量 050m3/h,最大涌水量为 503/h。采用主、副斜井提升。其中副 斜井斜长 220m、坡度 22 度、断面 122,提升物料及提矸任务，主斜 井皮带运输。二、绞车选型设计（一） 、提升系统概况二）、设计计算的依据1、年生产量 AN=5/ , 矸石率 5。2、斜井倾角 : =223、副井斜长 220m,根据绞车房的位置 , 实际提升斜长为 L=50m。nQzm377辆）4、工作

3、制度:年工作日 br =00天，二班作业 ,每天净提升时间 t小 时。5、提升不均衡系数 :C=1. （ 有井底煤仓时 C=1.1, 无井底煤仓 时 C=2; 矿井有两套提升设备时 C=11，只有一套提升设备时 . 5）6、煤矿提煤与矸时，选用 .0m3U 型侧翻式矿车。矿车自身质量： Qk 600k;矿车载煤量 : Qzm =10 kg；矿车载矸石量： Qzg 150 kg。（三）、一次提升量和车组中矿车数的确定初步确定最大提升速度 vmax, 根据煤矿安全规程规定 :倾斜井巷内升降人 员或用矿车升降货物时 , vmax5m/s, 目前单绳缠绕式提升初步确定最大提升速 度。本设计初步确定最大

4、提升速度 vmax =2. ms 。1、每次提升的持续时间计算正常加速时段取 10，正常减速时段取 10s,爬行及抱闸停车时间取 5s, 停 车换车时间取 100，Tg （0.263Lt 125） 2 431 （ ）2、一次提升量的确定Q Caf A（N 1 25%）Tg 3.77 （t）brt 3600式中 af 提升富裕能力，取 1.。3、计算一次提升矿车数则取矿车数为 4 辆。（四）、提升钢丝绳的选择1、选择计算方法 钢丝绳是矿井设备的重要组成部分，它关系到提升设备的安全可靠地运行； 也是矿山钢材消耗量较大的项目之一。 正确地选择钢丝绳， 不仅有助于矿井的安全生产，而且将可以节约大量的优

5、质钢材。 生产矿井几十年来的实践以及国外的 经验证明 ,必须根据不同的工作条件， 相应选用不同结构的钢丝绳 , 才能去得较好 的经济效果。斜井提升钢丝绳的磨损是影响钢丝绳寿命的主要因素 , 因此钢丝绳 直径相同时，组成的钢丝直径较粗 , 将具有较高的使用寿命。钢丝绳在工作时受多种动、静应力的作用 , 如弯曲应力、扭转应力，接触应 力及挤压应力等，这些应力的反复作用将导致疲劳破断 , 这是钢丝绳损坏的主要 原因; 另外磨损及锈蚀将加速损坏。因此综合反映上述应力的疲劳计算是一个较 复杂的问题 , 虽然国内外在这方面作了大量的研究工作，取得了一些成就，但是 由于钢丝绳的结构复杂 , 影响因素较多，强

6、度计算理论尚未完善 , 一些计算公式还 不能确切地反映真正的应力情况。因此 , 目前我国矿用钢丝绳的强度计算仍按最 大静载荷并考虑一定安全系数的方法进行计算。2、计算选择钢丝绳由于斜井筒倾角小于 , 作用在钢丝绳上的最大静张力是由重车组、钢 丝绳的重力和摩擦阻力组成。 下图为斜井单绳提升钢丝绳计算示意图。 由图可知 , 钢丝绳最大静载荷是在点。作用在 A 点的井筒方向的分力包括 :按钢丝绳承受的最大静负荷并考虑一定的安全系数，可得出下式n(Qz Qk )(sin每米钢丝绳质量为f1cos )g m pL0 (sin f2 cos )gBs mam n(Qz Qk )(sin f1 cos )m

7、p9.510 6 B L0(sin f2 cos )ma4 (600 1500)(sin 25 0.015cos25 )6 1600 1069.510 6 6.5 350(sin 25 0.2cos25 )4 2100 0.402338.46 350 0.571.57(kg/m)式中 L0 钢丝绳由 A点至串车尾车在井下停车点之间的斜长 ,m；钢丝绳悬垂长度 250 米；f1矿车运行摩擦阻力系数 ,矿车为滚动轴承时取 f1 = 015, 为滑动轴承时取 f1 =0.02；f 2 钢丝绳沿托辊和底板移动阻力系数，钢丝绳全部支承在托辊上时取 f2=0150., 局部支承在托辊上时取 f2 =0 5

8、 0 0;重力加速度， 10m/ s2;ma 钢丝绳安全系数。单绳缠绕式提升设备所用新钢丝绳安全系数：1)专为升降人员 ma9;) 升降人员和物料 升降人员或混合提升时 m9；)升降物料时 m a7.5 ；4)专为升降物料 m a6.5;S为钢丝绳所有钢丝断面积之和 (单位 m2)；为解式 mp ，需找出 mp和 S的关系：mp0B 钢丝绳公称抗拉强度 , MPa 。一般以选用 1550 00 为宜, 本 计算取 1600。根据上式计算的数据， 查钢丝绳规格表选择标准钢丝绳。 斜井提升一般选 股 7 丝标准钢丝绳， 因为这种钢丝绳的钢丝较粗、 耐磨。 若有面接触钢丝绳供应 时, 也应尽量先选用

9、。此设计选用 6 19 FC 24.5 1670的钢丝绳。全部钢丝 绳破断力总和 Qp =210kg，d=1.5m, mp 7gm。、钢丝绳安全系数验算选择后, 按下式验算钢丝绳安全系数。（ ）、提升煤、矸及物料时安全系数验算 绳端最大载荷（以矸石计算 ）Qgmax=n（Qzg Qk ）（sin f1cos ） m p L0 （sin f2 cos ）4（150+600）（n2+0.05cos25） 7 350（sin25 +.2 co25）=369.2 （ ） 安全系数 ma Qp = 29100 =7 876。Qg max 3699.2式中 Qp 所选择准钢丝绳的钢丝破断拉力总和 ,kg

10、。4、结论计算和验算表明 , 选用 6 19 FC 24.5 1670钢丝绳 , 符合安全生产需要 是正确的。（五）、绞车的选型计算1、绞车滚筒直径的确定提升机滚筒直径 Dg ，是计算选择提升机的主要技术数据。选择滚筒直径的 原则是钢丝绳在滚筒上缠绕时不产生过大的弯曲应力以保证其承载能力和寿命。 根据煤矿安全规程有关规定，结合 xx煤矿实际情况 , 主绞车滚筒直径必须 满足下式 :Dg 60d式中 Dg 滚筒直径 ,m；d 钢丝绳直径， mm。则本设计中滚筒直径为：Dg 6d6 1.5 1290mm根据计算,选用 JP-161.5 型单筒提升机 :滚筒直径 Dg 1.m；滚筒 宽度 B=1 ;

11、 钢丝绳作用在滚筒上的最大静张力 F j max =4K(载人 1 N); vmax 25/s 。2、绞车滚筒缠绳宽度确定滚筒宽度应容纳以下几部分长度的钢丝绳。(1) 提升斜长 Lt ;(2 )钢丝绳试验长度 ,煤矿安全规程 规定, 升降人员或升降人员和物料用 的钢丝绳， 自悬挂起每隔六个一月试验一次； 专门升降物料用的钢丝绳， 自悬挂 起经过一年进行一次试验，以后每隔六个月试验一次 , 试验时每次剁掉 5 米。根 据煤矿的实际情况 ,每根钢丝绳的使用时间一般为五个月 , 为确保安全，期间试验 一次，则试验绳长为 5 米。( ) 滚筒表面应保留三圈绳不动 ( 称摩擦圈 ), 以减轻绳与滚筒固定

12、处的拉 力。( ) 多层缠绕时， 上层到下层段钢丝绳每季需错动四分之一圈， 根据绳子的 使用年限，一般取错动圈 24 圈。(5) 缠绕在滚筒圆周表面上相邻两绳圈间隙宽度 , =2mm。 滚筒应有的宽度由下面公式求出： 单滚筒或双滚筒提升机，每个滚筒的缠绳宽度为 : 单层缠绕时 B (Lt 30 3)(d )Dg多层缠绕时 B (Lt 30 (4 3) Dg 3)(d )k D p式中 k 缠绕层数，计算公式如下：Lt 5 (4 3) Dg (d )kDpBB滚筒宽度， mm；D p 多层缠绕时平均缠绕直径 ,计算公式如下 :k 1 2 2D p Dg 2 4d2 (d )2对于缠绕层数煤矿安全

13、规程 规定：立井中升降人员或升降人员、 物料的, 只准缠绕一层 ; 专为升降物料的准许缠绕两层 ; 倾斜井巷中升降人员的 ,准许缠绕 两层；升降物料 , 准许缠绕三层；煤矿副井为斜井，提升物料，绞车为单滚筒，5 (4 3) Dg k Dp3)(dB取 2, 因此滚筒的缠绳宽度为(350 5 7 1.6 3)( 21.5 3)2 1.618= 30.83 k1注： 这里 Dp Dg 4d2 (d )2 1618mm. 这里 取 3。通过计算，绞车滚筒宽度取 1500mm。3、验算最大静张力(1) 提升矸石时钢丝绳作用在滚筒上的最大静张力Fjmax gn(Qzg Qk)(sin f1cos ) g

14、mpLt(sin f2 cos )10 4 2100(sin 25 0.015cos25 ) 10 1.7 350(sin 25 0.2 cos 25 )84000 0.4 5950 0.57= 691.5N42N式中 mp 所选择的钢丝绳单位长度的重量， kg/m。(2 )运送人员时钢丝绳作用在滚筒上的最大静张力Fjmax g(Qr Qc)(sin f1cos ) gmp Lt (sin f2 cos )= 539.N31KN3、结论通过计算各验算 ,x x 煤矿选择可见所选用 P-1.6 15 型单滚筒提升 绞车为主绞车是合适的。(6)、绞车电机功率计算1、电动机的容量应满足下述条件：1)

15、、等于或大于根据电动机温升散热条件计算的等效容量2)、启动时的力矩 , 应不超过电动机最大力矩的 %;特殊情况下，允许达 到 90。3)、提升过程中，任何特殊力都不应超过电动机最大力矩的 0。2、斜井单滚筒提升机电动机功率计算120下放重车时：N KBFzd1.05v =1.2 32159 1.05 3.8 0.85 1000 10001.2 36991.5 3.8向上提升重车时： NKBWzdv1000 1000 0.85=100.9KW（Fzd n（Qzg Qk ）（sin f1cos ）g mpL0（sin f2cos ） g =3159）式中 N所需电动机功率， KW;B电动机功率备用

16、系数，一般为 1.1 10。绞车的最大速度 , ；绞车的机械效率 , 一级传动为 0.9, 二级传动为 0.8 ；W d上提重车时，钢丝绳所受最大张力， N；F z下放重车时 ,钢丝绳所受最大张力， ,此时电动机按发电机方式 运行; .05 按发电机方式运行时，考虑电机转速比正常转速大的系数。 根据计算结果，取最大值 20.5 W。选择型号为 YR35M1-6的电动机 , =160Kw,nd =3rpm, =0.93 。三、结论及存在的问题（一）、结论根据煤矿安全规程 及有关设计规范， 结合 x x 煤矿实际情况， 关于 xxx 煤矿主提升绞车的设计选型结论如下 :、绞车钢丝绳型号为 : 6

17、19 FC 24.5 1670（ 宁夏新日恒力钢绳股份 有限公司）；、主绞车型号 :J P-1.6 15型单滚筒矿用提升绞车（滚筒直径 Dg 1.6；滚筒宽度 B=15m;钢丝绳作用在滚筒上的最大静张力 F j m ax 42KN（载人 KN）； vm ax =3.8m/s ） 。、电机型号 : 3151-6（ =10, nd =73rm, 0.93 ）。（二）、设计存在的问题由于设计者水平有限 ,设计不够细致， 本设计难免存在一些问题， 具体如下：、根据刘砦煤矿实际情况 , 实际提升斜长为 t=20m,其中井筒 220m倾角 为 2，地面 50m倾角为 6，在设计计算时 ,统一按照 2计算。

18、由此计算 出的结果，使最大静张力偏高 , 计算出来的安全系数偏小 , 电机功率偏大 , 但不影 响安全生产。2、设计中的矿车载重重量 , 考虑到取最大值， 全部按矸石计算， 也使得计算 出来最大静张力偏高， 安全系数偏小 , 电机功率偏大。 如果按煤车计算 ,计算出来 的电机功率为 1205KW，在实际选型时，可参考此结果，同时考虑提升矸石时 , 将车数减少为车。四、过卷距离计算依据第三百七十一条 倾斜井巷使用绞车提升时必须遵守下列规定：三）倾斜井 巷上端有足够的过卷距离 . 过卷距离根据巷道倾角、设计载荷、最大提升速度和 实际制动力等参量计算确定，并有 1.5 倍的备用系数 . 过卷距离 St= .5（ +Sj ） 其中 Sx 空动时间内的运行距离 S =（Vmax-Vx）Tx/2 式中 Vmax- 过卷前的矿车运行速度 Vx- - 空动时间结束时的矿车运 行速度 Vx=ma-ATx Tx - - - 保险闸的空动时间 压缩空气驱动闸瓦式制动闸不得超过 0.5, 储能液压驱动闸瓦式制动闸不得超过 .6，盘 式制动闸不得超过 0. Sj- - - 保险闸制动后矿车行程