一二级注册结构工程师专业部分69.docx

1、一二级注册结构工程师专业部分69一、二级注册结构工程师专业部分-69(总分：80.00，做题时间：90分钟)一、(总题数：32，分数：80.00)15 有一两跨四层框架，梁、柱现浇，楼盖为装配式楼盖。梁的跨度为6m，混凝土强度等级为C30，受力纵筋为HRB335，箍筋为HPB235。屋面梁b=300mm，h=500mm，顶层柱b=400mm，h=400mm，梁的混凝土护层厚度为25mm，柱的混凝土保护层厚度为30mm，层高H=4.5m。（分数：5.00）(1).设梁支座处上部配有318的纵向钢筋，下部为216的纵向钢筋，箍筋为8150的双肢箍，已知受剪面满足规范要求，则该支座处所能承受的最大剪

2、力及负弯矩与_项数值最接近。AV=222.1kN，M=-98.4kNm BV=222.1kN，M=-89.2kNmCV=208.2kN，M=-98.4kNm DV=241.5kN，M=-109.5kNm（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 As=763mm2，As=402mm2，箍筋面积As=101mm2，箍筋间距s=150mm矩形截面 宽度b=300mm，高度h=500mm，h0=465mm正截面受弯承载力计算x=(fyAs-fyAs)/(fcb)=(300763-300402)/14.3300=25(mm)2as=235=70(mm)M=fyAs(h0-as)=300763(465

3、-35)=98.427(kNm)相对受压区高度=x/h0=70/465=0.1510.550配筋率=As/(bh0)=763/(300465)=0.55%最小配筋率min=Max0.20%，0.45ft/fy=Max0.20%，0.21%=0.21%Amin=6hmin=322(mm2)当V0.7ftbh0，300mmH500mm构造要求最小配箍面积一般受弯构件，其斜截面受剪承载力按下列公式计算(2).设屋面梁支座处考虑地震作用后的最不利剪力设计值为V=190kN，其中由于集中荷载在支座截面所产生的剪力占总剪力值的75%以上，集中荷载作用点至支座截面的距离a=2000mm，设箍筋的间距s=15

4、0mm，则配置在支座截面内箍筋的全截面面积最接近_项数值。A114mm2 B79mm2 C65mm2 D101mm2（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 斜截面承载力计算需计算配箍当V0.7ftbh0，300H500mm构造要求计算配箍(3).设顶层柱的柱底截面考虑地震作用后的最不利内力设计值为N=320kN、M=153kNm，设截面为对称配筋计算而得的柱中纵向钢筋As=As最接近_项数值。A1129mm2 B1025mm2 C1256mm2 D912mm2（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 查规范表7.3.11-2得装配式楼盖的现浇框架房屋中间层柱的计算长度l0=1.5H，

5、故l0=1.5Hn=1.54.5=6.75(m)初始偏心距ei附加偏心距ea=max20，h/30=max20，13=20(mm)轴向压力对截面重心的偏心距e0=M/N=153000000/320000=478(mm)初始偏心距ei=e0+ea=478+20=498(mm)偏心距增大系数(4).设顶层柱的柱顶截面按荷载效应标准组合后的N=320kN、M=90kNm，设截面的纵向受拉钢筋为420，钢筋的相对粘结特性系数v=1.0，c=30mm，则最后按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力sk最接近_项数值。A183N/mm2 B211N/mm2 C84N/mm2 D101N/mm2（分

6、数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 矩形截面偏心受压构件受力特征系数acr=2.1受拉区纵向钢筋的等效直径受拉纵筋面积As=1256mm2截面有效高度h0=460mm轴向力对截面重心的偏心距按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率te，按下列公式计算对矩形截面的偏心受压构件Ate=0.5bhAte=0.5300500=75000(mm2)按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力sk，按下列公式计算截面重心到纵向受拉钢筋合力点的距离ys=0.5h-as=0.5500-40=210(mm)轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离e=se0+ys=1.0281+210=491(

7、mm)受压翼缘面积与腹板有效面积的比值对于矩形截面，yf=0(5).设屋面梁的纵向受拉钢筋为38，按荷载标准组合下钢筋的应力ss=162N/mm2，则屋面梁的短期刚度Bs最接近_项数值。A42555kNm2 B49123kNm2 C33125kNm2 D55412kNm2（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 受拉区纵筋实配面积As=763mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算对矩形截面的偏心受压构件Ate=0.5bh=0.5300500=75000(mm2)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值E：E=Es/Ec=200000/2

8、9791=6.71受压翼缘面积，与腹板有效面积的比值yf：矩形截面，yf=0纵向受拉钢筋配筋率=As/(bh0)=763/(300465)=0.00547钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式混凝土规范8.2.3-1)计算=42670.53(kN/m2)1.某钢筋混凝土偏心受压柱，正方形截面，混凝土强度等级C50，四角各配置125(HRB400级)，每边各配置325(HRB335级)，则此钢筋混凝土偏心受压柱的截面相对界限受压区高度b=_。A0.518 B0.544 C0.550 D0.614（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 HRB400级、HRB335级钢筋均为有屈服点钢筋，应按规范第7

9、.1.4条式(7.1.4-1)计算b。 C50混凝土，1=0.8。对HRB400级钢筋，fy=360N/mm2，Es=2.0105N/mm2，cu=0.0033，根据规范第7.1.4条注：当截面受拉区内配置有不同种类或不同预应力值的钢筋时，受弯构件的相对界限受压区高度应分别计算，并取其较小值。故(A)为正确答案。2.某钢筋混凝土偏拉构件，b=300mm，h=450mm承受轴向拉力设计值N=950kN，弯矩设计值 M=90kNm，采用C30级混凝土，HRB400级钢筋。则所需钢筋面积As=_mm2，As= _mm2。A270，270 B290，290 C2025，290 D2394，773（分数

10、：1.00）A.B.C.D.解析：解析 fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，fy=fy=360N/mm2设as=as=40mm，h0=410mm(1)判断大、小偏心e=0.5h-as+e0=0.5450-40+94.7=279.7(mm)e=0.5h-as-e0=0.5450-40-94.7=90.3(mm)(2)求钢筋面积根据规范表4.2.3-1的注，对小偏拉构件，当钢筋抗拉强度设计值大于300kN/mm2时，仍应按300kN/mm2取用。故fy=300kN/mm2。minbh=0.00215300450=290(mm2)，均小于As和As，满足要求。89 某矩形水池，壁厚为

11、300mm(如题89图所示矩形水池池壁弯矩M和拉力N的示意图)。通过内力分析，求得跨中水平方向每米宽度上最大弯矩设计值M=120kNm，相应每米宽度上的轴向拉力设计值N=240kN，水池的混凝土强度等级为C25，as=as=45mm，采用 HRB335级钢筋。（分数：2.00）(1).水池在该处需要的As=_mm2。A450 B500 C550 D600（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 h0=300-45=255(mm)说明混凝土抗拉已足可，取As=pminbh=0.0021000300=600(mm2)。(2).若受压钢筋选用12190，则As=_mm2。A570 B600 C2

12、126 D2305（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 由规范式(7.4.2-4)可得1.011.91000-1.011.91000255x+240000395-300595(255-45)=0所以5950x2-3034500x+57315000=0可得x=19.642as=90mm取x=2as，对As合力点取矩，得1013 钢筋混凝土叠合梁如题1013计算简图所示。梁宽b=250mm，预制粱高h1=450mm，bt=500mm，hf=120mm，计算跨度l0=5800mm，混凝土采用C30；叠合梁高h=650mm，叠合层混凝土采用C20。受拉纵向钢筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用H

13、PB235级钢筋。施工阶段不加支撑。（分数：4.00）(1).若预制梁、板及叠合层自重的标准值q1Gk=12kN/m，施工阶段活荷载标准值q1Qk=14kN/m，则第一阶段梁的最大内力设计值M=_kNm，V=_kN。A109.4，75.4 B114.4，75.4 C127.1，98.6 D143.1，98.6（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 施工阶段不加支撑的叠合式受弯构件，第一阶段后浇的叠合层混凝土未达到强度设计值，荷载由预制构件承担，预制构件按简支构件计算，故在跨中截面在支座截面V1=1.2V1Gk+1.4V1Qk=1.234.8+1.440.6=98.6(kN)(2).若M1

14、Gk=52.8kNm，面层、吊顶自重等新增加恒荷载标准值q2Qk=10kN/m，使用阶段活荷载标准值q2Qk=22kN/m。则第二阶段梁的正弯矩区段弯矩值M正=_kNm，负弯矩区段M负=_kNm。A232.82，134.6 B232.82，180.02 C243.38，180.02 D323.12，0（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 第二阶段，叠合层混凝土达到设计规定的强度值之后，叠合构件按整体结构计算。正弯矩区段M正=1.2M1Gk+1.2M2Gk+1.4M2Qk=1.252.8+1.242.1+1.492.5=243.38(kNm)负弯矩区段M负=1.2M2Gk+1.4M2Qk

15、=1.242.1+1.492.5=180.02(kNm)(3).叠合面的受剪承载力Vu=_kN。A225.5 B235.6 C256.1 D269.2（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 根据规范第10.6.5条规定“混凝土的抗拉强度设计值ft取叠合层的预制构件中的较低值”，故本题取叠合层混凝土C20。由规范式(10.6.5-1)，得(4).题11中，若M2k=143.6kNm，M1u=172.6kNm，梁底配置纵向受拉钢筋422，则此钢筋的应力为sk=_N/mm2。A275.4 B262.7 C252.3 D239.6（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 M1Gk=52.8k

16、Nm，M2k=143.6kNm，As=1520mm2由规范式(10.6.8-3)，得根据规范第10.6.8条，因M1Gk=52.81060.35M1u=0.35172.6106=60.4106(Nmm)则由规范式(10.6.8-4)得由规范式(10.6.8-2)得sk=s1k+s2k=97.4+178.0=275.4(N/mm2)3.关于受拉钢筋的锚固长度，下列_种说法正确?A经过各种修正后的锚固长度不应小于0.7laB带肋钢筋末端采用机械锚固措施时，包括附加锚固端头在内的锚固长度不应小于0.7laC经过各种修正后的锚固长度不应小于250mmD带肋钢筋末端采用机械锚固措施时，包括附加锚固端头在

17、内的锚固长度不应小于250mm（分数：1.00）A.B.C.D.解析：4.关于承担梁下部或梁截面高度范围内集中荷载的附加横向钢筋(箍筋、吊筋)的配置，下列 _种表述正确?A附加横向钢筋不承担集中荷载，仅是梁的构造配筋B附加箍筋可代替剪跨内一部分受剪箍筋C附加吊筋如满足弯起钢筋计算面积的要求，可代替一道弯曲钢筋D当采用吊筋时，其弯起段应伸至梁上边缘，且末端水平段长度不应小于20d（分数：1.00）A.B.C.D.解析：1621 某冶炼车间操作平台，梁跨度9m，柱距5m，柱顶与横梁铰接，柱底与基础刚接，其横剖面如题1621图所示。全部平台结构自重2kN/m2，由检修材料所产生的活荷载为20kN/

18、m2，分项系数取1.3。每片排架柱顶水平活荷载H=50kN，在平台梁跨中设有检修用单轨吊车，其集中活荷载标准值F=100kN。沿各列柱间有纵向十字形交叉支撑，在框架平面外柱顶及柱底均视为铰接，平台面为密布铺板与梁牢固相连，能阻止梁受压翼缘的侧向位移。平台结构采用Q235-B钢材，焊接用E4303焊条，柱为工形焊接组合截面，钢板为焰切边，其截面尺寸及特性如题表1621。题1621表 柱截面尺寸及特性表柱An/104mm2Ix/108mm4Wx/106mm3ix/mmiy/mm边140025010201.364.002.00171.561.9中150025012251.797.973.192116

19、0.3（分数：6.00）(1).计算柱的内力设计值，边柱N=_kN，中柱N=_kN，鉴定此排架_采用二阶弹性分析。A511.9，1023.8，宜 B511.9，1023.8，不宜C482.3，964.6，宜 D482.3，964.6，不宜（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 本题结构属框架结构，柱截面受N、M综合控制，承受永久荷载自重，可变荷载平台检修活荷载、柱顶水平力及单轨吊等多项荷载，可按建筑结构荷载规范式(3.2.4)考虑组合值系数0.9计算，对N、M单项各公式验算比较。式中取自重分项系数1.2，单轨吊分项系数1.4。按钢结构设计规范式3.2.4，柱考虑检修材料的活载折减系数0.

20、75。边柱N=1.224.55+0.9(1.30.75204.55+1.4100/2)=511.9(kN)中柱N=1.2295+0.9(1.30.752095+1.4100)=1023.8(kN)N=2511.9+1023.8=2047.6(kN)H=1.450=70(kN)宜采用二阶弹性分析。(2).按二阶弹性分析计算各柱底弯矩设计值，边柱M=_kNm，中柱M=_kNm。A130.4，260.8 B147.4，294.8 C122.1，244.2 D109.3，218.6（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 按钢结构设计规范式(3.2.8-1)假想水平力无侧移时，柱底弯矩MIb=0有

21、侧移时，柱底弯矩按钢结构设计规范式(3.2.8-2)边柱M=0+1.242105=130.4(kNm)中柱M=0+1.242210=260.8(kNm)采用二阶弹性分析柱内力边柱N=511.9kN，M=130.4(kNm)中柱N=1023.8kN，M=260.8(kNm)(3).按二阶弹性分析对边柱(N=511.9kN，M=130.4kNm)进行强度、平面内稳定性、平面外稳定性计算，其以应力形式表达的计算值分别为_N/mm2。A99.7，82.2，114.7 B82.2，99.7，114.7C99.7，114.7，82.2 D114.7，82.2，99.7（分数：1.00）A.B.C.D.解析

22、：解析 强度计算按钢结构设计规范式(5.2.1)，因翼缘厚20mm，f=205N/mm2=99.7(N/mm2)f=205N/mm2平面内稳定性计算因采用二阶分析并考虑Hni的作用，按钢结构设计规范5.3.3.1.2，=1.0。=82.2(N/mm2)f=205N/mm2平面外稳定性计算(4).按二阶弹性分析对中柱(N=1023.8kN，M=260.8kNm)进行强度、平面内稳定性、平面外稳定性计算，其以应力形式表达的计算值分别为_N/mm2A135.1，112.4，165.4 B112.4，135.1，165.4C135.1，165.4，112.4 D165.4，112.4，135.1（分数

23、：1.00）A.B.C.D.解析：解析 强度计算按钢结构设计规范式(5.2.1)，因翼缘厚25mm，f=205N/mm2平面内稳定性计算因采用二阶分析并考虑Hni的作用，按规范5.3.3.1.2，=1.0(5).按一阶弹性分析对边柱(N=511.9kN，M=105kNm)进行强度、平面内稳定性、平面外稳定性计算，其以应力形式表达的计算值分别为_N/mm2。A87.6，104.9，105.1 B87.6，105.1，104.9C104.9，87.6，105.1 D105.1，104.9，87.6（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 强度计算按钢结构设计规范式(5.2.1)平面内稳定性计算

24、按规范表D-2，K1=0，K2=10，=2.03(6).按一阶弹性分析对中柱(N=1023.8kN，M=210kNm)进行强度、平面内稳定性、平面外稳定性计算，其以应力形式表达的计算值分别为_N/mm2A119.9，140.1，153.1 B119.9，153.1，140.1C140.1，119.9，153.1 D153.1，140.1，119.9（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 强度计算按钢结构设计规范式(5.2.1)5.某工作级别A6(重级工作制)吊车梁，跨度18m，制作时起拱3mm，经按最大1台吊车及自重等全部荷载计算，其挠度为17mm_故为正确答案。A计算挠度等于容许值，符

25、合规定 B计算挠度大于容许值2mm，不符合规定C计算挠度大于容许值1mm，不符合规定 D计算挠度小于容许值1mm，符合规定（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 按钢结构设计规范(GB500172003)表A.1.1，容许挠度vT=l/1200=18000/1200=15(mm)按第3.5.3条，说明为改善外观和使用条件，可将横向受力构件预先起拱。当仅为改善外观条件时，构件挠度应取在恒荷载和活荷载标准值作用下的挠度值减去拱度。按表A.1.1注2，vT为永久和可变荷载标准值产生的挠度(如有起拱应减去拱度)的容许值。两种不同的说明给规范自身带来了矛盾，按原钢结构设计规范(GBJ1788)，没

26、有减去起拱值的规定，过去设计也不减起拱值。从矛盾两个出处看，规范正文权威性比较大，说理也恰当，应该以正文规定为准。现在计算挠度17mm，容许挠度15mm，超过规定2mm，不符合要求，应调整截面，重新计算挠度值，不能超过15mm。吊车梁起拱是吊车轨道安装平直度的要求，是使用条件的需要，不属改善外观条件的观瞻要求，故计算挠度值时不应减去拱度。6.某单层单跨排架及支撑如题23图所示，柱顶与横梁铰接，柱底与基础刚接，柱高6000mm，采用 HN5002001016，A=11420mm2，Ix=4.78108mm4，ix=205mm，钢材牌号Q235-B，在排架侧边有一支撑柱，承受排架柱顶水平力，起排架

27、的支撑作用，不承受其他荷载，支撑柱截面从可供货规格中选取，见题23表。如此排架按强支撑考虑，其支撑柱截面应为_；按弱支撑考虑，其支撑柱截面应为 _。此时，排架柱按稳定性计算的承载力N分别为_kN、_kN。题23表 可供货的H形钢规格A/103mm2Ix/108/mm4HN600200111713.527.82HN500200101611.424.78HN4502009149.7413.37HN4501509148.3412.71HN4002008138.4122.37HN4001508137.1121.88AHN6002001117；HN5002001016；3800，3640BHN450200914；HN450150914；3200，3070CHN450200914；HN400200813；2400，2391DHN400200813；HN400150813；2200，2150（分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 按钢结构设计规范(GB500172003)第5.3.3条1款排架按无侧移考虑，查规范表D-1，K1=0，K2=10，查得=0.732，l0=0.7326000=4392(mm)此H型钢：b/H=200/500=0.40.8，查规范表5.1.2-1对x轴属a类，查规范表C-1，当 A=4392/205=21.4时，=