金域揽峰花园外用电梯基础施工方案.docx

1、金域揽峰花园外用电梯基础施工方案外用电梯基础施工方案编 制： 初 审： 审 核： 批 准： 金域揽峰花园项目部二一四年九月二十六日第一节、编制依据 1第二节、工程概况 13.1 电梯选型 23.2 主要技术性能 23.3 电梯安装位置 2第四节 电梯基础作法： 24.1 配筋 24.2 基础挡水墙 34.3 避雷接地 34.4 质量要求 3第五节 电梯基础验算： 45.1 基础荷载量计算 45.2 回顶加固方法 4第六节 地下室顶板支撑架计算书： 5第六节注意事项 15第七节 附图 167.1 附图一 167.2 附图二 177.3 附图三 187.4 附图四 1外用电梯基础施工方案第一节、编

2、制依据1、施工电梯产品说明书2、建筑施工荷载规范GBJ50009-20013、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002(2011版）4、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-865、工程建筑标准强制性条文（房建部分）建标200031号文6、施工升降机国家标准GB10053-19967、本工程施工组织设计8、施工现场平面布置图、工程施工安排及塔机周边环境第二节、工程概况工程名称：金域揽峰花园1-7栋及室外环境工程建设地点：广东省深圳市龙岗区布龙路与吉华路交叉口（上水径地铁站）建设单位：深圳市万联嘉投资发展有限公司设计单位：深圳市筑博工程设计有限公司施工单位：深圳市鹏城建筑集团有限公司

3、监理单位：深圳市邦迪工程顾问有限公司本工程包括六栋高层住宅（1-6栋）,一栋垃圾收集站（7栋），附设一层架空层或商业，地下设一层地下室；其中6栋塔楼部分为住宅，下设商业、社区健康服务中心、管理用房、社区居委会、社区服务站、社区警务室、文化活动室、公厕。6栋层数33层，建筑高度98.15米，1栋（包括1A、1B两栋塔楼）、2栋、3栋、6栋层数均为32层，建筑高度95.25米；4栋、5栋层数均为30层，建筑高度89.45米；7栋层数为1层，建筑高度5米。结构类型采用钢筋混凝土剪力墙结构，局部设框支梁转换。本工程位于深圳市龙岗区,东面为规划小学，南临松石路，西面是自然山体公园，北面为G06101-0

4、227号宗地，项目总用地面积38997.16m2，建筑面积97493m2。地块呈长方形，南北最长约为231米，东西最宽约为189米，属低山丘陵地貌，地块内部高差明显，南高北低，高差约15米。3.1 电梯选型根据结构形式及施工工艺结合公司设备情况，共同研究决定选用齿轮齿条式传动型外用施工电梯7台，分别用于1A、1B、2、3、4、5、6栋，该电梯额定载重量2000kg，。型号：SC200/200TD。现针对1B、2、3、4、5、6栋电梯基础编制此方案，电梯架设高度1B、2、3约102m、4、5约为96m，6约为104m。3.2 主要技术性能根据电梯生产厂家提供的说明书，其主要性能如下：1、施工电梯

5、型号：SC200/200TD 2、吊笼形式：双吊笼3、标准节长度：1.5M 4、标准节重：170KG5、对重重量：无对重 6、架设总高度：1B、2、3约102m、4、5约为96m，6约为104m。7、单个吊笼重：2200 KG 8、吊笼载重：2000KG9、外笼重：1480KG3.3 电梯安装位置1B、2、3、4、5、6栋施工电梯安装在地下室顶板以上，根据施工电梯说明及技术要求满足150KPa。电梯基础具体定位详见附图一、1B栋电梯基础平面布置图，附图二、2、3栋电梯基础平面布置图，附图三、4、5栋电梯基础平面布置图，附图四、6栋电梯基础平面布置图，第四节 电梯基础作法：4.1 配筋根据各栋电

6、梯基础平面布置图 其中1B电梯基础，浇筑基础宽3800 mm，长7600 mm，配筋 14150双向双层，凝土强度等级C35，满足要求。底板下为保证回填土质量，该部分回填土采用分层打夯的方法，分层厚度不大于1m；并在回填完成至电梯基础底标高下1.15m后，采用10%水泥石粉渣回填夯实，水泥石粉渣回填尺寸为500050001000（深），回填深度1000,水泥石粉渣回填夯实后，施工150mm厚C30商品砼刚性垫层，垫层配设8200双向钢筋网片，垫层尺寸为50005000，确保基础承载力达到0.15MPa以上。为保证基础上下层钢筋网片有效净距，采用钢筋马凳支撑上层钢筋网片，具体大样如下：施工电梯基

7、础钢筋马凳加工制作大样图基础钢筋马凳距基础边100mm起设置，间距600*600mm梅花形布置。施工电梯基础钢筋马凳采用14（级）钢筋制作。2、3、4、5、6栋在地下室顶板上确定基础位置，然后浇注300mm厚钢筋混凝土平板式基础。基础宽3800 mm，长4400 mm，配筋 12150双向双层，混凝土强度等级C30。4.2 基础挡水墙混凝土基础施工完毕后沿基础边四周砌120 mm厚挡水墙。4.3 避雷接地外用电梯设防雷接地装置，电阻值部大于4欧姆。4.4 质量要求1、钢筋下料，绑扎准确，作好隐检。2、混凝土振捣密实，表面不平整度不大于10 mm。第五节 电梯基础验算：5.1 基础荷载量计算施工

8、电梯安装在地下室顶板上，顶板底部用满堂架钢管进行回顶加固处理，满堂钢管脚手架应经计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P基础承载计算公式为：P=（吊笼重+外笼重+标准节总重+对重量+载重量）2.19.8 =（2*2200+1480+170*67+0+2*2000）2.19.8=437.74KN。基础自重计算公式为：N=25.1*4.4*3.8*0.3=125.9 KN。5.3地基承载力验算1B基础下地基承载力：P=1504.43.80.40=1003.2kNF

9、=P+F563.64kN（符合要求）5.2 回顶加固方法根据电梯生产厂家提供的说明书计算得知总荷载为496.24kN，基础尺寸为38004400，因此加固范围选择58006400mm，由此施工电梯总荷载由基础以下58006400mm范围的楼板承担，单位面积荷载=496.24(5.86.4)=13.37KN/，而根据结构设计地下室顶板施工荷载为10KN/。故需要在地下室顶板下及相应位置负一层结构板下设置钢管支撑体系，小龙骨采用50100mm木方，大龙骨采用 483.5mm双钢管，支撑立杆顶部采用钢顶托顶紧大龙骨。按700mm纵横间距设置立杆，立杆底部200mm高设置双向扫地杆，双向横杆步距150

10、0mm。每4排立杆设置一道剪刀撑。第六节 地下室顶板支撑架计算书：、依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008、设计选型:地下室顶板在2、3、4、5、6#楼施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为700700mm，步距为1500mm，小龙骨采用50mm100mm（按照40mm90mm进行计算），大龙骨采用 483.5mm双钢管（

11、按照 483.0mm钢管进行计算），大龙骨放置在顶托内，顶托下部用钢管立杆顶紧。考虑到地下室顶板的使用安全，施工电梯位置的最大荷载如下计算：1.4*563.64(5.8*6.4)+1.2*125.9(5.8*6.4)=21.26+4.07=35.33KN/本计算书将按照30.000 KN/的荷载进行验算，本次计算套用楼板模板扣件钢管高支撑架计算过程，混凝土板按照0.65m厚取值，其荷载=1*1*0.65*25.1=16.315 KN/，与电梯最大荷载相同。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.1m，立杆的纵距 b=0.70m，立杆的横距

12、l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.5mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.65+0.3

13、0)+1.402.50=23.438kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.65+0.71.402.50=24.475kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.5。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.6500.700+0.3000.700)=10.467kN/m考虑0

14、.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.700=1.575kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到

15、M = 0.100(1.3510.467+0.981.575)0.3000.300=0.141kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14110001000/37800=3.732N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3510.467+1.01.575)0.300=2.821kN截面抗剪强度计算值 T=32821.0/(2700.00018.000)=0.336N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100E

16、I v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67710.4673004/(1006000340200)=0.281mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1500.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.6501.500+0.3001.500)=22.430kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.90.982.50.300+

17、0.0801.3522.4300.3000.300=0.350kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.35010001000/37800=9.268N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.6500.300=4.894kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.

18、750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.354.894+1.350.090)=6.056kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.90.980.750=0.661kN/m计算单元内的木方集中力为(0.661+6.056)0.700=4.702kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.702/0.700=6.718kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.720.700.70=0.329kN.m最大剪力 Q=0.60.7006.718=2.821kN最大支座力 N=1.10.7006.718=5.173kN木方的

19、截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.329106/83333.3=3.95N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32821/(250100)=0.846N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强

20、度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.486kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.486700.04/(1009000.004166667.0)=0.194mm木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 5.173kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.104kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算

21、按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.841kN.m经过计算得到最大支座 F= 13.468kN经过计算得到最大变形 V= 0.403mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.841106/1.05/10160.0=78.83N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.403mm顶托梁的最大挠度小于700.0/400,满足要求!

22、四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1343.050=0.410kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.7000.700=0.147kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.6500.7000.700=7.994kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 7.696kN。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11

23、.47kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.8=133 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=11470/(0.386489)=60.698N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性

24、计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4500.5100.827=0.190kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.70m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1900.7001.5001.500/10=0.034kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.27.696+0.91.41.102+0.90.91.40.034/0.700=10.679kN经计算得到=10679/(0.386489)+34000/5080=63.186N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!第六节注意事项6.1基础钢筋、预埋件安装应经过隐蔽验收。6.2基础采用商品混凝土，混凝土强度达到要求后，才能进行施工电梯安装。6.3施工电梯基础应有防雷接地措施。6.4基础周边做好排水措施。第七节 附图7.1 附图一1B栋电梯基础平面布置图7.2 附图二2、3栋电梯基础平面布置图7.3 附图三4、5栋电梯基础平面布置图7.4 附图四6栋电梯基础平面布置图