壁面剪应用.docx

1、壁面剪应用壁面剪应用摘要：固井工程是一项应用工程，是建井过程中的重要环节，它直接影响钻井周期和建井成本，以及油田开发方案的实施。深井、超深井的井下地质条件非常复杂，对固井质量有许多不利的因素，在井下条件确定的情况下，决定性的因素是环空流动的壁面剪应力，它是影响顶替效率的主要因素。关键词：壁面剪应力固井质量顶替效率偏心环空1影响油田固井质量主要原因分析顶替不完全，造成大段的混浆带；如果水泥浆的流变性能优于泥浆，顶替时又达不到紊流，就可能造成水泥浆在泥浆中窜槽；钻井液性能的优劣，除保证钻井中的快速安全外，在井壁形成的泥饼对固井质量有着致密重要的因素，特别是冲洗液或隔离液在没有足够的冲洗时间时，势必

2、在井壁上留下大量的虚泥饼，后期与水泥浆接触后可能造成对水泥浆的污染，形成靠近井壁的水泥浆不凝结，或者是水泥浆侯凝时泥饼干缩而出现微环隙；井眼条件对固井质量的影响；油层漏失对固井质量的影响。2提高水泥浆顶替效率的研究与应用为了保证环形空间的密封质量，首先需要可虑的是如何使环空充满水泥浆。充满的过程，实际上是水泥浆驱替或钻井液的过程。水泥浆与钻井液的顶替质量应满足以下基本要求：注水泥浆井段的环空空间，钻井液应全部被水泥浆顶替干净，无窜槽现象存在；水泥浆返高和套管内水泥塞的高度应符合设计要求。有效地驱替钻井液，提高注水泥的顶替效率是清除钻井液窜槽、保证水泥胶结质量和水泥环密封效果的基本前提。通过国内

3、外专家的研究发现影响注水泥顶替效率主要有如下六种因素：套管在井内的居中度；液体在环空间的流动状态；紊流时液体流过封隔层位所接触的时间；钻井液的触变性；钻井液与水泥浆的流变性能；水泥浆与钻井液的密度差。3确定合理顶替流速范围的原则一个合理的顶替流速范围，应考虑该井如下几方面的情况：井眼的稳定性，是否有易漏、易塌等薄弱地层，这些层位对环空返速的限制情况，这些数据可根据邻井或区块的资料获得；正常钻井过程中的环空返速情况；裸眼井径变化情况及对返速的限制，如当裸眼井径变化较大，存在所谓的“大肚子”时，一般要求返速不能太大，以免进一步冲蚀井壁。同时在“大肚子”段一般是很难达到紊流的；套管居中度情况，当套管

4、居中度不好时，环空返速不易太低；井斜情况，当在大斜度或水平井套管注水泥时，环空返速不易太低；泥浆泵与注水泥设备的工作能力。综合考虑上面这些因素，便可得出一个保证该井钻井正常的返速范围，由此再考虑进注入的前置液与水泥浆的性能与泥浆的差异，便可选定本次注水泥时，所应保持的环空返速范围的大小。4水泥浆流变性能设计如前所述，影响注水泥顶替效率主要有六种因素，到底哪一个或哪一些因素对顶替效率产生决定性影响呢？尽管人们在顶替机理的研究上做了大量的工作，但至今仍未对注水泥顶替优化设计方法形成统一的认识。这是因为注水泥顶替机理是一个很复杂的问题，人们对它的研究和认识尚不十分深入。实验上主要表现在：不能满足动力

5、学相似原理进行偏心环空内重力场研究，理论上还未能建立一套准确描述任意井斜条件下、偏心环空中、一种非牛顿液体顶替另一种非牛顿液体的动态模型，并进行定量分析。而实际应用方面的主要问题则是现场施工参数很难同实验室测量参数吻合。我们认为：在井下条件确定的情况下，决定性的因素是环空流动的壁面剪应力。关于环空流动的壁面剪应力，可以使用以下公式计算：w=p/L其中，w环空流动的壁面剪应力，paD井眼直径，mmd套管直径，mmp水泥浆流动的摩擦阻力，paL水泥浆封固段长度，m理论上讲，当w大于钻井液的胶凝强度时，就可以有效清除胶凝钻井液。从公式中，也不难得出以下几点重要理论：p在井眼几何条件一定得情况下，是一

6、个与流动速度和流变参数有关的量；降低钻井液粘切对于提高顶替效率非常重要；当w与钻井液胶凝强度接近时，接触时间对清除泥饼至关重要；用低粘切钻井液和前置液稀释井筒内原钻井液，对提高顶替效率非常有益。把流动的壁面剪应力作为影响顶替效率的主要因素，是基于以下原因：只有流动才能产生直接作用于井壁并清除胶凝钻井液的动力：流动的壁面剪应力。紊流流动时，由于摩擦阻力近似与流动速度的平方成正比，所以，流动的壁面剪应力在一般情况下大于其它流态。但是，从流动计算的相关公式可以知道，同样大小的壁面剪应力也可以通过增加流体的塑性粘度和屈服值获得。对于塞流顶替，主要要求水泥浆要高粘切，以产生相对高的壁面剪应力。从以上分析

7、也可以看出，紊流顶替的水泥浆粘度不能任意小，否则除了可能产生流体不稳定外，其摩擦也会小于层流或塞流流动状态。在固井技术的发展过程中，产生了各种不同的顶替技术，例如塞流顶替和紊流顶替以及介于二者之间的低速顶替技术，每项技术都可以找到很多成功的实例。壁面剪应力设计的观点也与这些技术结论非常吻合。从力学的角度来看，要清除附着在井壁上的胶凝钻井液，必须要有一定的力，从受力分析来看，这个力主要是壁面剪应力。根据水泥浆流动的壁面剪应力大于15pa就可以基本保证顶替的原则，水泥浆塑性粘度一般设计为,屈服值一般设计为20-40pa，这样配置的水泥浆初始稠度在15-30Bc之间。5现场施工条件分析及措施油气层固

8、井井眼特点所钻井集中在窟窿山已探明的油气富集带，进入油气层后，油气显示十分活跃；完钻井中有3口开发井在钻井及完井作业中下沟组下段均有漏失现象，Q2-19井下套管前用水泥浆进行了2次堵漏作业并作了承压实验，但仍在套管入井后，循环时井口失返，经打堵漏浆等措施处理才建立循环。在定向井中，在造斜段的井径均较大，其平均井径为，井径扩大率。封固段平均井径，井径扩大率。钻井周期较长是造斜段井径扩大的一个重要原因之一。目前所实施的定向井，设计及实际井斜在30度左右，套管居中较困难，从固井角度来讲对于实现良好的顶替效率有一定的困难。管串结构及封固要求油层套管采用套管，不采用复合套管，其特点是套管与井壁环空间隙下

9、大上小，对于固井而言其优点是增加了水泥环的厚度，增强了水泥环的强度，而其缺点也比较明显，对原始井眼的质量和下完套管的环空净化要求更高，否则极易在替浆过程中环空堵塞，造成固井失败。油层封固段较长，井身结构的井其长度在600-800米之间。延长组油田西浅东深，油气藏埋藏浅，延长组西区水泥浆返至地面，东部返深200米以上，延安组就不同了，属于深井，壁面剪应力较大，是一个不可忽视的环节。施工设计要求及措施针对专家提出的影响固井质量的因素，固井施工设计中明确了如下措施：管柱居中必须进行校核，直井或直井段居中度必须合适，定向井段居中度不能达到时，每根套管加一根扶正器，并校核居中度，以备设计水泥浆性能作参考

10、。前置液设计，根据延长油田固井特点只涉及三段。第一段为固井前调整部分原井浆，密度低于原井浆/cm3左右，粘度调至低于50s，段长400-600米；第二段为10-20的水玻璃钻井液溶液或清水溶液，段长200米左右；第三段为施工药水，段长100米左右。低粘切钻井液的使用，实际上改变了原井浆的触变性能，基本保证了前置液在环空中处于紊流状态，确保了油气层段的紊流接触时间，同时即使不能完全顶替原井浆，但也可以达到稀释作用，为提高水泥浆顶替创造条件。延长油田水泥浆结构设计：加重钻井液前置液+漂注低密度+加砂水泥浆。水泥浆设计性能设计：引入壁面剪应力以后，如何通过水泥浆性能设计来提高环空摩擦阻力是水泥浆设计

11、所追求的，当井斜和井径较大井眼条件较差时，在施工安全的情况下，必须适当调整其性能，满足最大井径下的顶替效率。漂珠低密度水泥浆性能为，密度/cm3之间任意可调，流变性能设计：n=；浆体稳定性：上中下密度小于/cm3；稠化时间：大于施工时间90120分钟；失水：小于100ml；自由液：直井段控制在以内，斜井段控制为零。流动的壁面剪应力大于20pa；加砂水泥浆性能为，密度/cm3；流变性能设计：n=；初始稠度：15-30Bc；稠化时间：大于施工时间30-60分钟；失水：小于50ml；自由液：直井段控制在以内，斜井段控制为零。流动的壁面剪应力大于25pa。施工参数：由于目前的井身结构和管串结构在固井施

12、工过程中，内外压差较大，型管效应非常突出，水泥浆在与环空内下段时，环空返出的排量不能有效控制，但其返出排量不得大于钻井过程的环空返速或下入套管后实际最大排量，否则要适当调整漂注水泥浆和加砂水泥浆的段长，同时顶替的施工排量必须满足最大井径和最小井径下壁面剪应力至少大于15pa。固井设备要求：井眼较大时，注灰后期实际上已是顶替过程，因此必须考虑水泥车的注灰排量能力，要求注灰最大排量大于301/s。防止由于“U”型管效应造成前置液在同一井段驻留较长的时间而损坏井壁。防水泥浆油气侵措施：钻井液的密度必须保证油气上窜速度小于30m/h。施工过程中，必须保证全过程环空的当量密度不得低于钻井液的密度。施工结

13、束后的压力补偿：尾管悬挂采用循环压力补偿法，常规固井采用环空加回压来补偿。6结论及认识通过该项技术的室内评价和现场试验，得到：以固井水泥浆壁面剪应力设计水泥浆的流变性能比紊流顶替设计水泥浆流变性能更具有较大排量范围，更能适应更多的井径范围和井斜，实际上是降低了对井眼的要求。提高顶替效率必须和防油气浸相结合，顶替效率的提高必然会降低水泥浆的防油气浸的能力，量化处理好二者的关系是提高油气层固井质量的重要因素。固井施工工艺对于固井施工安全和保证固井质量至关重要，必须坚持使用平衡压力固井技术、降低油气浸的压力补偿技术和综合固井配套等工艺技术。任何流态提高顶替效率套管居中是前提。严格控制水泥浆的失水和自由液的量是防止水泥浆失重的一个主要因素，斜井的控制要更加严格。拓展了非目的层的固井水泥浆配方，试验取得了良好的效果。壁面剪应用