基于瑞利散射的全分布光纤传感技术.docx

1、基于瑞利散射的全分布光纤传感技术基于瑞利散射的分布式光纤传感技术瑞利散射是入射光与介质中的微观粒子发生弹性碰撞引起的， 散射光的频率与入射光的频率相同。一般采用光时域反射 (OTDR结构来实现被测量的空间定位。瑞利散射的原理是 沿光纤传播的光在纤芯内各点都会有损耗， 一部分光沿着与光纤传播方向成 180。的方向散射，返回光源。利用分析光纤中后向散射光的方法测量因散射、 吸收等原因产生的光纤传输损耗和各种结构缺陷引起的结构性损耗， 通过显示损耗与光纤长度的关系来检测外界信号场分布于光纤上的扰动信息。由于瑞利散射属于本征损耗，因此可以作为应变场检测参量的信 息载体，提供沿光路全程的单值连续检测信号

2、。利用光时域反射(OTDR原理来实现对空间分布的温度的测量。 当窄带光脉冲被注入到光纤中去时，该系统通过测后向散射光强随时间变化的关系来检查光纤的连续性并测出其衰 减。入射光经背向散射返回到光纤入射端所需的时间为 t，激光脉冲在光纤中所走过的路程为2L=v*t。v是光在光纤中传播的速度， v=c/n，c为真空中的光速，n为光纤的折射率。在t时刻测量的是离光纤入射端距离为 L处局域的背向散射光。采用 OTDR技术，可以确定光纤处的损耗，光纤故障点、断点的位置。可以看出，在光纤背向散射谱分布图中，激发线 v0两侧的频谱是成对出现的。在低频一侧频率为Vo -Av的散射光为斯托克斯光 Stokes ;

3、在高频的一侧频率为 乂 z的散射光1.基于瑞利散射的光纤传感技术原理瑞利散射主要特点有：(1)瑞利散射属于弹性散射， 不改变光波的频率，即瑞利散射光与入射光具有相同的波长。(2)散射光强与入射光波长的四次方成反比，即11(尸-4 (3一1)扎上式表明，入射光的波长越长，瑞利散射光的强度越小。(3)散射光强随观察方向而变，在不同的观察方向上，散射光强不同，可表示为21( =1。(1 cos 对 (3-2)其中，二为入射光方向与散射光方向的夹角； I。是-7： /2方向上的散射光强。(4)散射光具有偏振性，其偏振程度取决于散射光与入射光的夹角。 自然光入射到各项在原入射光及其反方向上， 散射光同性

4、介质中，在垂直于入射方向上的散射光是线偏振光, 仍是自然光，在其他方向上是部分偏振光，偏振程度与对于光纤中脉宽为 W的脉冲光，它的瑞利散射功率 FR为f=PS：sW= (3-3)2当光波在光纤中向前传输时，会在光纤沿线不断产生背向的瑞利散射光，根据式 (3-3)可知，这些散射光的功率与引起散射的光波功率成正比。 由于光纤中存在损耗，光波在光纤中传播时能量会不断衰减， 因此光纤中不同位置处产生的瑞利散射信号便携带有光纤沿线的 损耗信息。另外，由于瑞利散射发生时会保持散射前光波的偏振态， 所以瑞利散射信号同时包含光波偏振态的信息。因此，当瑞利散射光返回到光纤入射端后， 通过检测瑞利散射信号的功率、

5、偏振态等信息，可对 外部因素作用后光纤中出现的缺陷等现象进行探测，从而实现对作用在光纤上的相关参量如压力、弯曲等的传感。2.光时域反射(OTDR技术2.1OTDF原理光时域反射技术用于检测光纤的损耗特性，它是检测光纤衰减、断裂和进 行空间故障定位的有力手段，同时也是全分布光纤传感技术的基础。OTDR的工作原理图如图所示，将一束窄的探测脉冲光通过双向耦合器注入 光纤中，脉冲光在光纤中向前传输时会不断产生背向瑞利散射光，背向瑞利散 射光通过该双向耦合器耦合到光电检测器中。设从光纤发射端面发出脉冲光， 到接收到该脉冲光在光纤中 L处产生的瑞利散射光所需要的时间为 t，则在t时间内，光波从发射端至该位

6、置往返传播了一次，因此该位置距起始端的距离 L为L二vt/2其中，v是光在光纤中的传播速度；t为从发出脉冲光到接收到某 位置产生的瑞利散射光所需要的时间。设光纤的衰减系数为 a,则脉冲光传播到光纤 L位置处时的峰值的功率为P(z) =F0e丄 根据式(3-3 )可知在该处产生的瑞利散射功率为-I vPr二 PerLS： sW2当它返回到光电探测器时，其功率变为. I v . ,vt vPr(z)二 Poe - S sW Poe - S sW-2 2由式（3-7 ）可见，OTDR#到的光纤沿线的瑞利散射曲线为一条指数衰减的曲线，该曲线表示出了光纤沿线的损耗情况。当脉冲光在光纤中传播的过程中 遇到

7、裂纹、断点、接头、弯曲、端点等情况时，脉冲光产生一个突变的反射或 衰减，根据式（3-4 ）可以获得该点的位置，因此可实现对这些状况的检测。图 3-3显示了光纤上典型的事件点对应的 OTDF曲线。图中纵轴采用对数单位，因此OTDF显示的曲线为直线。OTDF探测曲线OTDF系统结构图由于OTDF直接探测背向瑞利散光的规律，光源输出功率越高，背向散射信号就越强，探测距离越大。因此， OTDF通常使用带宽为数十纳米的宽带光源。这一方面是为了获得高的测量动态范围，另一方面是为了避免窄线宽的高功率激光 脉冲在光纤中传输引起的非线性效应对 OTDR生能的影响。2.3OTDR勺性能指标OTDR的性能指标包括动

8、态范围、空间分辨率、测量盲区、工作波长、采样点、 存储空间、质量、体积等。作为全分布式传感器， 其主要性能指标有动态范围、 空间分辨率和测量盲区。(1)动态范围动态范围定义为初始背向散射功率和噪声规律之差， 单位为对数单位(dB)。动态范围是 OTDF非常重要的一个参数，通常用它来对 OTDR生能进行分类。 它表明了可以测量的最大光纤损耗信息，直接决定了可测光纤的长度。(2)空间分辨率空间分辨率显示了仪器能分辨两个相邻事件的能力， 影响这定位精度和时间识别的准确性。对 OTDR而言，空间分辨率通常定义为事件反射峰功率的 10%90唸段曲线对应的距离。空间分辨率通常由探测光脉冲宽度决定，若 探测

9、光脉冲宽度为 W则OTDR的理论空间分辨率 SVW ,其中v为探测2光在光纤中的传播速度。 虽然理论上空间分辨率由探测光脉冲宽度决定， 但实际上系统的采样率对空间分辨率也有重要影响。 只有在采样率对空间分辨率也有重要影响。只有在采样率足够高、采样点足够密集的条件下，才能获 得理论的空间分辨率。20 1UU ZOO 3UU 斗 UCJ 5OC 6UU 700 SCO驱為All(3)测量盲区测量盲区指的是由于高强度反射事件导致 OTDR的探测器饱和后，探测器从反射事件开始到再次恢复正常读取光信号时所持续的时间， 也可表示为OTDR能够正常探测两次事件的最小距离间隔。2.4OTDR勺应用OTDR是最

10、早的全分布式光纤传感技术， 也是全分布式光纤传感技术的工作基础，它主要用来测量弯曲、接续、损坏等产生的损耗沿光纤的空间分布，也可用来 进行光纤断裂等故障的空间定位。其具体的应用包括一下几点。(1)通信光纤的性能表征和光通信线路故障定位对通信光纤的性能表征和光信通信线路故障定位是 OTDR最早也是目前为止最重要的应用。另外，光缆线路的维护和故障的及时修复也离不开 OTDR随着光纤到户(FTTH的发展，利用OTDF可以及时判断光纤到户情况及各 个连接点的连接效果， 它对线路的安装和监测起着至关重要的作用。 图3-6显示了 OTDR对FTTH的用户端进行监测的结果。一般光纤入户端存在强的 端面反射，

11、通过反射端的个数及线路的衰减信息可以判断由分束器分出的 各路线路的连接情况。10OTDF在 FTTH监测中的应用(2)大型结构的安全健康监测OTDF还被用于大型结构如大厦、桥梁、公路等的安全健康监测。其主要是 利用建筑的应力/应变导致光纤微弯而使接收到的该处的瑞利散射功率发 生改变，于是推断出该处可能发生的事件。 下图显示了 OTDF在建筑物裂缝监测中的一种应用。讲光纤嵌入到混凝土中，建结构裂缝导致光纤断裂， 断裂出光纤端面产生强的端面反射， 于是，通过OTDF可以找到裂缝的具体位置。由于断点会完全中断光波向前的传输，因此通过使用耦合器将一部 分探测光耦合出来直接跨过被测对象，并接入下一个探测

12、节点，可避免有 断点导致的探测光波中断。下图中串联了多个这样的结构，极大地增加了 监测的断点数量。OTDF在裂缝监测中的应用3.相干光时域反射（COTDR技术虽然利用OTDR在一定程度上能对通信线路进行实时在线监测，但通信线路中通常使用 光放大器如掺饵光纤放大器（EDFA来补偿信号光的传输损耗，从而使通信线路延伸至 数千甚至上万公里。 EDFA对信号光进行功率放大的同时，也会产生强的自发辐射放大（ASE噪声。由于 OTDR采用的是直接功率探测方式，这样，通信线路中 EDFA产生的ASE噪声功率与背向瑞利散射信号功率将无法得到区分，因而系统测量的信噪比会大大 降低。因而，在多个 EDFA级联的通

13、信线路中， ASE噪声会不断聚集而得到加强从而使 OTDR无法准确探测到瑞利散射信号，不能对整条通信线路进行测量。在这种情况下， COTDF凸显出其巨大的优势。 COTDF通过想干检测，可以将微弱的瑞利散射信号从较强 的自发散射噪声中提取出来，从而使 COTDR勺传感距离大大延长。而且通过对系统结构进行设计，还使的 COTD可以应用于多跨超长距离的光缆线路测量。3.1COTD原理（1）相干探测原理下图所示为相干探测的原理图。相干探测系统中，除了用于探测的信号光，还增加了用来与信号光进行相干探测的参考光（又称为本振光） 。信号光与参考光经耦合器耦合到光电探测器中， 光电探测器将信号光与参考光混合

14、时产生的拍频信号转换为电信号后，经滤波器滤波、放大器放大，即可得到信 号光与参考光的差频信号。信号光厂参考光相干探测原理图设信号光和参考光的频率分别为 wS和wL。信号光和参考光可分别表示为Es 二 Esexp iwst 3-8Elo = Elo exp i wL t 3-9其中，Es、Elo分别为信号光和参考光的振幅。当信号光和参考光混合后被光电探测器收到的光波场为E =Es Elo = Esexp iwst Elo exp iwLt 3-10于是从光电探测器输出的光电流 i可表示为i =kEE* = k|Es E2O 2EsELO cos(wL -wS)t 3-11en其中，k 是探测器的

15、响应度。由式 3-11可见，探测器产生的电信hw0号包含直流分量 k|ES ELO和交流分量2kESELOcos(wL -wS)t。通过使用滤波器或使用交流耦合输出的探测器，可得到交流输出为is =2kEsEL cos(wL -wS)t 3-12从式3-12可知，交流输出电流的大小正比于信号光的振幅 Es。由于信号的功率正比于探测器输出电流的均方值，可表示为2 7 Y(is ) =2k2E；ELO =2FSFL 丁 (3-13)ihw。丿其中，FS、PLO分别为散射光信号和参考光的功率； e为电子电荷； 为探测器量子效率；h为约化普朗克常数；w0为信号光和参考光的平均频率。3-14于是，系统测

16、量的信噪比可表示为2PsPloe e*12eidB +2ePLO B +2eR Bhw0 hw0其中，id为探测器暗电流；B为探测器带宽；PN为探测器其他噪声所具有的等效光功率。式 3-14右边分母中的各项分别代表暗电流噪声、参考光 引起的散粒噪声以及探测器的其他啊噪声（如热噪声等） 。通常情况下，参考光的频率Plo远高于其他成分，故其引起的噪声在系统噪声中占主导，所 以信噪比可简化3-15S 2PsPl Ps_N 2ePLOB hw hwB从式3-15可以看出，信噪比仅与探测器的量子效率成正比，而与探测器中的噪声无关。因此相干探测在理论上能达到探测器的量子极限， 探测器的量子效率越高，它就能

17、达到越高的信噪比。在COTD系统中，信号光即为探测光波在光纤中传播时产生的背向瑞利散射 信号，参考光则由激光光源通过耦合器分出的一部分光波来充当。 为了使信号光与参考光存在频率差，通常利用声光调制器（ AOM的衍射效应对信号光进行移频，移频量的大小一般为几十兆赫兹。 因此，信号光与参考光的频率差为3-16其中， k为激光器输出光波的线宽。由此，式 3-12可表示为3-17iS = 2kESELO cos（、w 二、k）t由式3-17可见，COTDR系统中的信号光经相干检测后，瑞郎散射信号仅包含在探测器输出的交流分量2kESELO cos（、：w_k）t中，其频率为:w-厶k，因此信号的能量集中

18、到了中频 ：w-厶k上。为了使信号尽可能地集中与频率，则需要尽可能减少激光器输出光死亡线宽 k，因此COTDR1常使用的是单频窄线宽激光器，这样便可通过使用中心频率为 w的带通滤波器将绝大部分噪声滤除， 并使信号几乎没有损失地通过， 从而提高了系统的信噪比和探测灵敏度。上面在讨论信号光和参考光的相干检测时， 没有考虑它们偏振态之间的匹配关系。而实际从单模光纤中不同位置产生的信号光的偏振态并不相同， 为了避免由于从光纤中某些位置产生的信号光的偏振态与参考光偏振态适配所 导致的相干检测失败，在COTD系统中一般需要扰乱信号光与参考光的偏振 态，并经多次测量以获得信号光与参考光在不同偏振态匹配条件下

19、的平均相 干检测结果。（2）相干探测的特点综上所述，与 OTDF相比，COTD具有以下特点：I利用外差方法可以将探测光信号的功率集中在一个中频上，通过解调中频信号就可以得到探测光信号的功率信息， 便于对中频信号做窄带滤波以提升探测灵敏度。II理论上探测的信噪比可以达到探测器的量子极限。IIICOTDR探测光采用单频窄线宽激光，并且激光频率在通信频段以外，从 而避免在线监测时对通信信道的干扰。IVCOTDR具有卓越的抗 ASE噪声的性能。当对多中继超长距离海底光缆进行监测，海底光缆中在数十纳米带宽的范围内分布的 ASE噪声总功率很强。相干探测技术与平衡探测方法相结合可以提高测量信号的质量，在 C

20、OTDR中对光电信号的接收采用平衡探测方法。 如下图所示，背向散射信号与参考光经一个2*2的3dB耦合器混合相干后再经耦合器两输出端口进入平衡探测 器(BPD的两端口。 BPD由两个性能几乎一样的雪崩光电二极管组成，其 电路设计可以将这两个雪崩光电二极管输出的电流做差， 从而获得交流分量输出。利用平衡探测器可以很好的地抑制电路中的噪声， 获得提高的探测灵敏度和共模抑制比。平衡探测原理的熟悉描述如下。设背向瑞利散射信号和参考光功率分别为 PS(t)、PLO(t)，其角频率分别为Ws、Wlo，于是有Es(t)二 Ps(t) expi ：s(t)丨 exp(iWst) (3 -18)Elo (t)

21、= Ro (t) exp lj LO (t)丨 exp(iwLot) (3-19)外差相干过后，耦合器两端输出的电流分别为1強)=PS(t) PLo(t) 2、_PS(t)P_o(t) sin(Ws - Wlo) t 气- g(t)l?(3 - 20)k dl2(t)二孑 FS(t) PLo(t) -2._Ps(t)PLo(t) sin(Ws - Wlo) t s(t) -o(t) (3-21)其中，k为探测器的响应度。于是，平衡探测器的交流耦合输出为l(t)二 2k -Ps(t)R (t) sin(Ws Wlo) t s(t) -。】从上面的分析可知，利用平衡探测方法得到的探测信号的功率是普

22、通探测 方法的4倍，而且获得信号的共模抑制比高、失真小，因此，非常适合在 COTD系统中使用。兰覽採测蹙一；A2(0: tI 很)I3.2COTD系统1.系统结构组成COTD原理结构如图3-10所示。激光器发出的激光经耦合器 1分成两束，一束经声光调制器制成探测光脉冲，再经耦合器 2注入被测光纤，另一束用作参考光。探测光脉冲在被测光纤中的背向瑞利散射光信号经耦合器 2的一端输出进入一个3dB耦合器3与参考光混合，二者外差产生中频信号由平衡探 测器接收，平衡探测器输出带中频信息的电流信号，最后经放大、模数转化 后由数字信号处理单元解调出中频信号的功率，从而得到探测曲线。 COTDR中激光器使用窄

23、线宽的激光器，一般要求线宽低于 10kHZ,频率稳定性好。这是因为激光器线宽越窄，外差得到的中频信号带宽越窄，便于对中频信号 做窄带滤波以消除外信号的干扰。要求激光器频率稳定性好因为探测光信号 在被测光纤中往返需要一定的时间，根据式( 3-4 )可知对于10km的光纤，若光纤的折射率为1.45，则光纤末端瑞利散射光返回光纤初始端所需的时间 约为100，若在此过程中参考光的频率发生了改变， 则外差中频信号就会发生改变，甚至跳到带通滤波器通带以外，从而造成探测光信号功率的部分 丢失，这必然会影响测量的精度。COTDR结构简图2. COTDR性能指标COTD系统的性能指标主要有三个：动态范围、空间分

24、辨率和测量时间。动态 范围和空间分辨率与 OTDR勺定义相同。在传统的 OTDF中，因为OTDF测量的 光纤长度通常在100km以内，测量时间常常被忽略。 但对COTDF而言，其所测 量的光缆线路长度可达上万公里，因此需要的测量时间就不能够忽略。如用COTDF测量由EDFA级联而成的一万公里长的海底光缆线路，则探测光在该光 缆线路的往返时间需 0.1s，即在理想情况下 COTDF做一次测量耗时0.1s。但 在实际测量中往往会通过多次测量去平均来提高测量结果的信噪比， 以获得平滑的COTD瞄线和高的动态范围。通常进行测量的平均次数为 216 218次，如果测量218次，则所需的测量时间至少为 7

25、.28小时，因此，COTDR勺测量时间显得相当重要。3.3超长距离COTD系统中的非线性效应当COTDR寸长距离线路进行监测时，尽管中继 EDFA能将探测脉冲光放大，进而增大探测光传输的距离，但是，经过 EDFA放大的高功率脉冲在单模光纤中会引起光学非线性现象， 这些现象可能会极大地降低 COTDR系统的性能，以此，弄清这些非线性现象对 COTD系统性能的影响非常重要。 Hisashi Izumita等的理论计算和实验结果表明，当光脉冲宽度小于100ns时，入射光脉冲的宽度受到四波 混频的限制；当脉冲宽度大于 1时，入射光功率受自相位调制的限制；如果 脉冲宽度更高，功率更高，受激布里渊散射更加

26、显著。1自相位调制（SPM单模光纤在高功率光作用下，其折射率会发生变化，从而导致光学相位的改变，这就是自位调制。当注入光纤中的光脉冲有一定的功率梯度时， 如图3-11所示，则传输的光脉冲频率会产生相应的变化：(3 - 23)n2Leff jP(t) A ft (3 - 24)从式（3-23 ）可以看出，当探测光脉冲在脉宽范围内存在功率梯度时，探测 光的频率会发生改变，在 COTD系统中，禾U用相干探测的目的就是为了是探 测光和参考光产生稳定的中频信号，通过对该中频信号进行带通滤波可以降 低噪声，从而提高探测灵敏度，因此，如果探测光脉冲在脉宽范围内存在功 率梯度的话，自相位调制和交叉相位调制将使

27、探测光的频率变化，从而导致 它与参考光的外差中频发生改变，一旦外差中频信号落在系统的带通滤波器 带宽以外，信号的功率将会丢失，从而使得到的探测曲线斜率增大。因此，要得到准确的探测曲线，一方面要求声光调制器性能良好一获得接近 变形的探测光脉冲，另一方面也要防止非线性效应造成的如图 3-11所示的脉冲畸变。2 交叉相位调制（XPM光纤中光波的折射率不进与自身的强度有关，而且还与共同传输的其他波的强度有关，具体表示如下：NLAnj & & n2 ( Ej2nj于是光波在传输时会获得一个与强度有关的非线性相位:其中，j=1或2。上式中第一项由自相位调制产生，第二项为与之一起传播 的另一光波对这束光波的

28、相位调制， 称为交叉相位调制。因此从上式可以看出，同一光纤交叉相位调制引起的相位改变是自相位调制的两倍。事实上， 在COTD系统中，只要探测光波长远离通信波长即可消除交叉相位调制。四波混频（FWM四波混频是一种参量的作用过程，结果在泵浦频率的两端产生斯托克斯光和Vo - Vs 和范斯托克斯光。泵浦光 Vo的部分能量转移给了两个对称的边带Vo * Vs,当相位匹配条件由自相位调制得到满足时，四波混频产生的频移其中,二匕D为纤芯的二阶色散参量。入射光脉冲与 ASE噪声产生COTDF系统性能变差。grD ；带宽 Vs近似等于Vs ； P为入射光功率;2c为真空中的光速；四波混频，探测器接收到的瑞利散

29、射信号降低，受激拉曼散射（SRS光纤中的拉曼散射是由于入射光与光纤中做热运动的分子发生非弹性碰撞而引起的一种散射。当入射到介质中的光波功率增高到某一阈值后， 拉曼散射光的功率会突然增大，并随着入射光功率增加呈现出非线性的增长， 这种 现象称为受激拉曼散射。对于普通单模光纤，受激拉曼散射的临界功率为(3 - 28)其中，gr为拉曼增益系数。临界功率与光脉冲宽度无关。对于标准的单模光纤，有效截面积为 50m2，衰减系数为 4.8 10m，拉曼增益系数=6.5 104m/W，计算得到SRS阈值为1.18W（30.6dBm）。由于探测光的功率远远低于受激拉曼散射的阈值， 因此在COTD系统中可以不考虑

30、SRS的影响。5 受激布里渊散射（SBS光纤中的布里渊散射是光波与声波在光纤中传播时相互作用而产生的非弹性光散射。与受激拉曼散射类似，受激布里渊散射也存在阈值。对于普通单模 光纤，受激布里渊散射阈值为3.4高功率宽脉冲入射下， 脉冲经过100km的光纤可能会产生严重的畸变， 从而恶化COTD系统的性能。COTDM关键技术COTD系统的设计COTD通常用于多中继超长距离海底光缆健康监测， EDFA为海底光缆线路的中继放大器，探测光脉冲在 EDFA中传输时会引起瞬态效应，从而导致光浪涌现象，这会极大的降低 COTD系统的性能。因此必须有针对性地对COTD系统进行设计。COTD系统的总体机构如图 3

31、-13所示。系统使用单频窄线宽激光器（可 采用DFB ECLD或光纤激光器）作探测光，探测光经声光调控期调制成 光脉冲。由于声光调控器基于光栅衍射的原理工作，因此探测光脉冲同 时将具有与驱动信号频率相同的频移。另一路填充光（一般线宽较宽） 也经AOM调制成与探测光脉冲互补的光脉冲，二者经 DWDM合成准连续光，再由EDFA放大，并经 扰偏器扰偏后通过一 3dB耦合器注入被测光 纤，被测光纤中的背向瑞利散射信号经另一 3dB耦合器与参考光混合，平衡探测器接收来自该 3dB耦合器两输出端的信号并输出外差中频信号。 外差中频信号经低通滤波、模数转换、数字下变频、数字信号处理得到 探测曲线。COTDF系统的总体结构人们根据海底通信光缆线路的特点，设计了如图3-14所示的测量方案。 选用如图所