粉煤灰掺量与砂浆强度和水化参量的关系.docx

1、粉煤灰掺量与砂浆强度和水化参量的关系第22卷第3期2001年7月华侨大学学报(自然科学版 Journal of Huaqiao U niver sity (N atural ScienceVo l. 22N o. 3Jul. 2001文章编号1000-5013(2001 03-0278-06粉煤灰掺量与砂浆强度和水化参量的关系严捍东(华侨大学土木工程系, 泉州362011摘要对水胶比为0. 5, I 级粉煤灰掺量分别占胶凝材料总量(质量分数 为0, 0. 20, 0. 30, 0. 45和0. 55的砂浆试样, 经标准养护(d 7, 28, 90, 180和365时的抗压强度、浆体非蒸发水量和

2、CH 含量, 进行了系统测试. 试验数据经回归分析, 发现粉煤灰掺量与砂浆抗压强度、非蒸发水量和CH 含量之间, 分别存在很好的线性相关关系. 从中, 可以定量研究在不同的粉煤灰掺量和养护龄期时, 粉煤灰效应对大掺量粉煤灰水泥基材料的力学性能和水化进程的影响规律. 关键词粉煤灰掺量, 抗压强度, 非蒸发水量, CH 含量, 粉煤灰效应中图分类号T U 522. 3+50. 6文献标识码A近年来, 粉煤灰等火山灰矿物掺合料的应用已被普遍接受. 它不仅因为节约水泥所带来的经济性和环保性, 而且若合理设计还能制得具有高耐久性的结构材料. 因此, 如何定量预测不同粉煤灰掺量、不同养护龄期下粉煤灰水泥基

3、材料的强度和水化进程, 就变得非常重要. 为了定量预测粉煤灰混凝土的强度, 一些研究者试图在普通混凝土强度与水灰比关系的基础上,1, 2引入由Smith 首先提出的“胶凝效率因子k ”来修正. 其定义为在不改变水泥性能的情况下, 一份粉煤灰所能取代的水泥份数. 从而, 在“有效水灰比w /(C +kf ”时, 普通混凝土的强度和水灰比的关系也适合于粉煤灰混凝土. Hansen 也在Smith 和Bolo mey 的基础上, 提出了粉煤灰混凝土抗压强度与水泥、粉煤灰用量及粉煤灰活性因子间的关系为s =a (=W -0. 5. 大量研究表明, k 值随粉煤灰质量、掺量和养护龄期而变. 文献的研究结

4、果表明, 如在粉煤灰掺量提高的同时降低砂率, 则不同养护龄期时混凝土的抗压强度与粉煤灰掺量的关系是二次抛物线. 普通水泥浆体的水化过程可以用诸如非蒸发水含量、CH 含量或化学减缩量等来定量表征. M arsh, Day 和Berry 等, 也都对粉煤灰水泥浆体的CH 和非蒸发水含量进行了测定. 但因粉煤灰水泥浆体的水化很复杂, 粉煤灰火山灰反应需消耗水泥水化产生的CH , 所以以都认为CH 含量和非蒸发水含量并不能很好表征粉煤灰水泥的水化过程. 本文系统测定了不同掺量粉煤灰砂浆, 在不同养护龄期时的抗压强度、非蒸发水及CH 含量. 在基础上, 对测定数据进行科学地分析, 以期揭示粉煤灰效应对大

5、掺量粉煤灰水泥基材料力学和水化进程的影响规律.收稿日期2000-12-02作者简介严捍东(1968- , 男, 讲师5, 67843第3期严捍东:粉煤灰掺量与砂浆强度和水化参量的关系2791试验原材料和试验方法1. 1试验原材料水泥采用525#普通水泥, 粉煤灰为I 级粉煤灰. 它的化学组成和基本物理力学性能, 如表1所示. 表中w 为材料化学组成的质量分数, 为材料密度, S 为材料比表面积, S 1为方孔筛筛余(水泥为0. 080m m 筛余, 粉煤灰为0. 045m m 筛余 , w 1为粉煤灰的需水量(质量分数 , 28为水泥28d 抗折强度, 28为水泥28d 抗压强度, 28f 2

6、8为粉煤灰28d 抗压强度比.-3-3砂为人工砂, 表观密度 0为2. 63g cm 堆积密度 0为1459kg m , 细度模数为2. 67, 级配良好. 减水剂为改良型木钙减水剂, 减水率在20%以上, 掺量为胶凝材料用量(质量分数 的0. 007.表1水泥和粉煤灰的基本参数项目w SiO 2w Al 2O 3w Fe 2O 3w CaO w Mg O w SO 3w Na 2O w K 2O水泥0. 21060. 05020. 05750. 62120. 02190. 01720. 00620. 0069粉煤灰0. 56480. 32070. 03430. 02740. 00510. 0

7、1000. 00850. 0083项目w lo ss /g cm -3S /cm 2g -1S 1/(% w 1 28/M Pa 28/M P a 28f 28-1/(%水泥0. 01183. 1938372. 2-8. 0855. 8-粉煤灰0. 03042. 2254505. 40. 876-98. 91. 2试验方法按表2所示砂浆配比搅拌成型40m m 40mm 160m m 试件, 每个龄期各3块. 在(203 , 相对湿度90%以上的室内放置24h 后拆模. 然后, 分别养护至7d, 28d, 90d, 180d 和360d 时, 测定抗折强度和抗压强度. 相应成型30m m 30m

8、 m 30m m 的试件, 每个龄期表2各砂浆的配合比参数项目f /(f +c (f +c /S 2w 2/(f +c 1#00. 290. 502#200. 270. 503#300. 270. 504#450. 260. 505#550. 240. 50 f 为粉煤灰用量, c 为水泥用量, S 2为砂的用量, w 2为水的用量2块, 到相应龄期后用无水酒精中止水化. 65下烘干4h, 取试块中间部分的水泥浆体在研钵中磨细至全部通过80 m 筛. 取适量磨细样品用T G -DTA 方法测试其在10590间的失重量, 按下式(1 计算非蒸发水量. 其中440523的失重为CH 脱水引起, 7

9、58910失重为CaCO 3(CH 碳化产生 分解引起. 根据CH, H 2O, CaCO 3, CO 2的分子量可换算出浆体中CH 的含量(计算方法见文9, 计算基准为每克胶凝材料的用量. 有w n e =12fc-,m 2-m 01-l fc(1式中w ne 为非蒸发水量(g g -1胶凝材料 , l fc =p f l f +(p c l c , p f , p c 分别为粉煤灰、水泥占总胶凝材料的质量分数, l f , l c 分别为粉煤灰、水泥的烧失量(质量分数 , m 0, m 1和m 2分别为样品的初华侨大学学报(自然科学版 2001年2802试验结果与分析2. 1砂浆抗压强度试

10、验结果与分析砂浆抗压强度试验值与多项式线性回归结果, 如图1所示. 从图中可以看出, 水胶比相同为0. 50时, 粉煤灰掺量在00. 55范围内, 抗压强度均随养护龄期的延长而提高. 纯水泥砂浆养护90d 后, 强度几乎没有增长, 而粉煤灰砂浆的强度则继续增长. 养护90d 时, 粉煤灰砂图1不同养护龄期时的砂浆抗压强度与粉煤灰掺量的关系图浆的强度尚未超过不掺粉煤灰的纯水泥砂强度值, 180d 时粉煤灰掺量为0. 20的砂浆抗压强度才超过纯水泥砂浆的抗压. 而到365d 时, 粉煤灰掺量达0. 55的砂浆抗压强度, 都超过了纯水泥砂浆的抗压强度. 这明粉煤灰的火山灰效应在90d 前发挥很小,

11、于90180d 间逐步发挥, 且粉煤灰掺量较高的发挥程度更大. 养护龄期相同时, 从多元回归曲线看, 至180d 时, 砂浆抗压强度均随粉煤灰掺量的增加而降低, 到365d 时砂浆抗压强度则随粉煤灰掺量增加而略有提高. 相应各龄期砂浆抗压强度与粉煤灰掺量的回归方程, 如表3所示.表3不同养护龄期时的砂浆抗压强度与粉煤灰掺量的回归方程T /d 72890180365回归方程R c =27. 814-0. 48x +0. 003x 2R c =32. 29-0. 018x +0. 005x 2R c =47. 045-0. 274x +0. 001x 2R c =46. 977-0. 107x +

12、0. 006x 2R c =47. 048-0. 243x +0. 003x 2! 0. 9860. 9930. 9640. 9510. 9131. 130. 781. 961. 560. 80 T 为养护龄期, R c 为砂浆的抗压强度值(M P a , x 为粉煤灰掺量, ! 为相关系数, 为均方差2. 2浆体非蒸发水含量试验结果与分析浆体的非蒸发水含量实测值随龄期变化图和非蒸发水含量与粉煤灰掺量(质量分数 的线性回归曲线, 分别如图2, 3所示. 从图2可看出, 浆体中的非蒸发水含量随龄期的发展有波动, d第3期严捍东:粉煤灰掺量与砂浆强度和水化参量的关系281365d 仍是有降低的趋势

13、. 文10认为这一现象可能是由于C-S-H 凝胶中的多聚硅酸盐的平均链长, 将随硅灰等火山灰材料掺量和时间的增加而增加, 在聚合过程中释放出水分, 这部分图2浆体非蒸发水和养护龄期的关系图3浆体非蒸发水与粉煤灰掺量的回归曲线图水分可能成为可蒸发水失去. 从强度随龄期的发展关系来看, 这也可能是由于90180d 时粉煤灰火山灰反应较大发挥, 消耗CH, 生成的产物结合的水分可能比水泥水化产物少. 通过回归分析发现, 在同一龄期, 非蒸发水含量和粉煤灰掺量间存在很好的线性关系, 其回归方程如表4所示. 从各回归方程的斜率可看出, 养护7d 时, 非蒸发水量随粉煤灰掺量增加降低最大, 这是由于水泥相

14、对含量减少, 水化产物生成量少. 随后, 方程斜率随龄期延长而降低, 180d 时最小. 这表明在180d 时, 粉煤灰掺量较低的浆体, 火山灰反应程度较大, 非蒸发水量降低较多, 而粉煤灰掺量较大浆体火山灰反应还较小. 到365d 时, 粉煤灰掺量较大浆体的火山灰反应更大地发挥, 使得其非蒸发水量降低较大. 因此, 365d 时, 方程的斜率又增大. 从中也可得出, 对于粉煤灰水泥浆体, 非蒸发水的降低并不意味着胶凝材料水化程度的降低. 它可能表明粉煤灰火山灰反应程度加大, 宏观上则表现出强度的提高.表4浆体非蒸发水含量和粉煤灰掺量的回归方程T /d 72890180365回归方程w ne

15、=-0. 1334x +12. 669w ne =-0. 0954x +13. 885w ne =-0. 0579x +14. 095w ne =-0. 0265x +12. 472w ne =-0. 0908x +15. 339! 0. 9990. 8720. 7960. 7540. 9210. 0160. 820. 530. 1410. 433 w ne 为浆体非蒸发水含量, x 为粉煤灰掺量2. 3浆体C H 含量试验结果和分析图4示出了不同养护龄期时, 各配比浆体中CH 含量的实测值. CH 量随龄期也呈现一定的波动性. 对于粉煤灰水泥浆体而言, 90d 时CH 含量基本在各配比浆体中

16、都是最多的, 表明90华侨大学学报(自然科学版 2001年282灰反应较大. 这一结果, 与前面非蒸发水得到的结论是一致的. 表5示出了浆体中CH 含量和粉煤灰掺量对数的回归方程(不含1#纯水泥浆体 , 其回归曲线如图5所示. 从图5可看出, 7d 和180d 时回归方程的斜率最小, 7d 主要是水泥水化产生CH 而180d 则是粉煤灰掺表5浆体CH 含量和粉煤灰掺量对数的回归方程T /d 72890180365回归方程w CH =-3. 392lo g x +10. 210w CH =-7. 689lo g x +17. 075w CH =-6. 719lo g x +15. 724w CH

17、 =-3. 947lo g x +10. 224w CH =-6. 348lo g x +14. 589! 0. 9430. 9960. 8440. 9960. 9550. 0400. 0130. 4720. 0040. 106 w CH 为浆体中CH 含量, x 为粉煤灰掺量图4各养护龄期浆体的CH 含量图5CH 含量与粉煤灰掺量对数的回归曲线量较少的浆体中, 粉煤灰火山灰反应较大发挥的龄期. 通过对粉煤灰水泥基材料的抗压强度、非蒸发水含量和CH 含量随粉煤灰掺量的变化规律的分析, 发现它们的结论能够很好地吻合. 这都反映出粉煤灰火山灰反应在90d 前很少, 90d 180d 逐渐发挥, 发

18、挥的程度随粉煤灰掺量增加而降低. 并且, 它们和粉煤灰掺量都有很好的线性关系, 这为我们预测粉煤灰掺水泥基材料性能提供了很有用的指导.3结束语(1 粉煤灰砂浆的抗压强度和粉煤灰掺量的关系可用二次函数表达, 非蒸发水量和粉煤灰掺量的关系为线性函数关系, CH 含量和粉煤灰掺量的对数也可用线性函数关系表示. 这为我们定量预测不同养护龄期、不同粉煤灰掺量水泥基材料的性能, 提供有用的指导. (2 粉煤灰水泥基材料抗压强度、非蒸发水量和CH 含量的随粉煤灰掺量的变化规律, 揭示出粉煤灰d第 3 期严捍东: 粉煤灰掺量与砂浆强度和水化参量的关系 283 参考文献 1Babu K G , R ao G S

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24、l Eng . , Huaqiao U niv . , 362011, Q uanzh ou Abstract systematic measur ements w ere made on compr essio n str eng th, no n- po rable w ater and CH eva content o f mo rt ar samples. T hese mor tar samples entrained fir st g rade fly ash w ith a w ater ash ratio of 0. 5 in respectiv e mass f ractio

25、 n of 0, 0. 20, 0. 30, 0. 45 a nd 0. 55; and had passed t hro ug h sta ndar d cur ing fo r 7, 28, 90, 180 and 365 day s r espectively. Aft er r egr ession analysis of t hese test data , it w as found that t he fly ash entra inment kept w ell linear co rr elatio n w ith compr ession st reng th, non-

26、apo ra ble wat er and CH co ntent of ev the mo rtar . Wit h r espect t o the effect o f fly ash w ith different entr ainment and cur ing a ge on the mecha nical perfo rmance and the hy dr ation co ur se o f lar ge amo unt fly ash cement based mater ial , a quantita tive study can be made t her efr om w ith the ho pe o f pr obing into its reg ular it y. Keywords flyash entr ainment, co mpr ession str eng th, no nevapor able w ater , CH content, fly ash effect