整理标准层梁计算书.docx

1、整理标准层梁计算书主楼梁模板支撑架体技术交底 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700新浇混凝土结构层高(m)4梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混

2、凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)1100梁底两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1700新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1100、1100混凝土梁居梁底两侧

3、立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)550板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)550板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)550梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=100

4、01515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+

5、(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10721.8090.0752+0.1211.7640.07520.014kNm Mmax/W0.014106/375000.382N/mm2f15N/mm2 满足要求！（一）环境影响评价的概念 2、挠度验算2.环境价值的度量最大支付意愿 max0.632q2L4/(100EI)=0.63217.95754/(10010000281250)0.001mml/25075/2500.3mm（5）建设项目对环境影响的经济损益分析。 满足要求！ 3、支座反力计算1.环境影响评价依据的环境标准

6、体系 设计值(承载能力极限状态)（二）建设项目环境影响评价的工作等级 R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39321.8090.075+0.4461.7640.0750.702kN新增加的六个内容是：风险评价；公众参与；总量控制；清洁生产和循环经济；水土保持；社会环境影响评价。 R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14321.8090.075+1.2231.7640.0752.031kN规划编制单位对规划环境影响进行跟踪评价，应当采取调查问卷、现场走访、座谈会等形式征求有关单位、专家和公众的意见。 R3=0.928 q1静l +1.142 q

7、1活l=0.92821.8090.075+1.1421.7640.0751.669kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39317.950.0750.529kN（五）建设项目环境影响评价文件的审批 R2=R4=1.143 q2l=1.14317.950.0751.539kN R3=0.928 q2l=0.92817.950.0751.249kN答疑编号502334050101 五、小梁验算小梁类型3）规划实施的经济效益、社会效益与环境效益之间以及当前利益与长远利益之间的关系。方木小梁材料规格(mm)3090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值

8、(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)40.5小梁截面惯性矩I(cm4)182.25验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.702+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4+0.5(0.7-0.1)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72max0.55-0.3/2，0.55-0.3/2/21，2.031+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4=2.239kN/m q2max0.529+(0.3-0.1)0.3/4

9、+0.5(0.7-0.1)+(0.5+(24+1.1)0.1)max0.55-0.3/2，0.55-0.3/2/21，1.539+(0.3-0.1)0.3/41.554kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.12.2391.12，0.52.2390.220.271kNm Mmax/W0.271106/405006.689N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.62.2391.1，2.2390.21.478kN max3Vmax/(2bh0)=31.4781000/(23090)0.821N/

10、mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6771.55411004/(10096001822500)0.88mml1/2501100/2504.4mm 2q2l24/(8EI)1.5542004/(896001822500)0.018mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.12.2391.1，0.42.2391.1+2.2390.22.709kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为

11、R1R52.48kN，R2R42.709kN，R32.042kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.11.5541.1，0.41.5541.1+1.5540.21.88kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.884kN，R2R41.88kN，R31.534kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重

12、忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.397106/449088.406N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.865kN max2Vmax/A=24.8651000/42422.949N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.086mml/250550/2502.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.324kN，R2=11.772kN，R3=0.324kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数1可

13、调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R311.772kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2

14、h =11.7551700=2983.5mm =l0/i=2983.5/15.9=187.642=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1561.11.72/100.062kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92124.06kN/m 2)小梁验算 q1max0.719+1.2(0.3-0.1)0.3/4+0.5(0.7-0.1)+1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91max0.55

15、-0.3/2，0.55-0.3/2/21，2.078+1.2(0.3-0.1)0.3/4=2.096kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.325kN，R211.591kN，R30.325kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+Mw/lbmax0.325，11.591，0.325+0.062/1.111.648kN fN/(A)+Mw/W11648.049/(0.588424)+0.062106/449060.

16、638N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551700=3445.942mm 2l02/i3445.942/15.9216.726，查表得，20.156 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+1.20.15(4-0.7)+Mw/lbmax0.325，11.591，0.325+0.594+0.062/1.112.242kN fN/(A)+Mw/W12242.049/(0.156424)+0.062106/4490198.999N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C30

17、立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100 F1=N=12.242kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有

18、效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(

19、a+h0)+(b+h0)=720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)172080/1000=57.658kNF1=12.242kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.310000/1000=579.15kNF1=12.242kN 满足要求！