36塔吊基础施工方案要点.docx

1、36塔吊基础施工方案要点 第一章 工程概况一、工程概况贵港碧桂园二期A标段总承包工程位于广西省贵港市荷城小学北面，桂林路与布山大道间，总建筑面积约为168178.39m2 。本工程由1层地下室，7栋高层及附属商业楼组成。裙楼基础类型为独立基础，结构类型为框架结构；高层基础类型为桩基础+筏板,结构类型为框架-剪力墙结构。具体设计情况如下表所示：工程型号楼栋号层数（层）总建筑面积（）层高（m）建筑总高度(m)高层YJ180T 36#（含商铺）3112957.983.15m103.45m高层YJ180T 37#3124519.023.15m103.45m高层YJ260T 38#3016193.84

2、2.9m92.25高层YJ180T 42#3124519.023.15m103.45m高层YJ180T 43#（含商铺）3112977.013.15m103.45m高层YJ118T44#（含商铺）249075.562.9m74.85高层YJ118T45#（含商铺）3033400.162.9m92.25地下室/134535.83.6m/主要参见单位如下工程名称贵港碧桂园二期A标段总承包工程建设单位贵港碧桂园房地产开发有限公司监理单位广西益建工程建设监理有限责任公司地勘单位地矿梧州地质工程勘察公司设计单位广东博意建筑设计院有限公司施工单位河北建设集团有限公司二、地质概况（一）地形地貌拟建场地为岩溶

3、区，存在溶沟溶槽、溶洞及软弱夹层、破碎岩，岩体风化层厚度差异，岩面起伏大，溶洞分布不均。（二）地基岩土的构成及其工程性质水文地质条件：根据地勘梧州地质工程勘察公司贵港碧桂园36#-45#楼岩土工程勘察报告显示，场地地下水类型主要为上层滞水及基岩岩溶裂隙水。上层滞水赋存于基岩上部土层中。岩溶裂隙水赋存和运移于灰岩溶洞裂隙中，地下水主要靠大气降水下渗补给及邻区地下水的侧向补给，在通过溶洞裂隙以地下迳流方式排泄，其溶洞裂隙水水量较丰富，但分布不均匀。第二章 编制依据 1、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-2010；2、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-200

4、93、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑桩基技术规范JGJ94-20085、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 6、塔式起重机设计规范GB/T13752-20157、施工组织设计及其建筑、结构施工图纸8、QTZ6513塔式起重机使用说明书第三章 塔吊基础设计一、塔吊的基础定位塔吊编号塔吊型号拟安装高度作业半径36#QTZ80(TC6513A-6)-中联重科115m65m二、塔吊基础设计（原设计）（一）基础要求： 1、塔吊基础在砂质粘性土或更坚硬的土层，地基承载力的特征值不少于150kPa。2、墙面与基础座距离根据现场实际情况及所选的附墙架型号而定。3、对混凝土表面的水

5、平度进行检验，要求其水平度5/1000。4、按产品说明书及规定的标准节型号，检测基础座是否符合要求。5、测量基础座丝套端面的水平度5/1000的要求是否符合。6、制作基础时必须同时埋好接地装置。7、塔吊基础须做好防水，防水做法见附图。8、塔吊基础排水：基础平底板面厚再做20mm厚混凝土，往四周放坡排水。（二）塔吊基础设计：塔吊编号承台厚度（mm）承台尺寸（mm）垫层设置（mm）钢筋保护层（mm）承台砼强度承台配筋36#(TC6513)1400100厚C1550C35每边顶部配筋2420每边底部配筋2420（三）基础布置： 根据北地块塔吊基础地质勘查基础底布有大小不一溶洞，所以考虑塔吊基础采用3

6、根800灌注桩为支承基础，基础顶标高与在地下室底板底平为43.200m。 塔吊基础所在位置的地质资料：36#塔吊基础对应探孔号：孔号ZK172 T1-T5：详见附件一 塔吊基础的平面图、剖面图及配筋塔吊基础平面图塔吊基础剖图塔吊基础配筋图塔吊编号桩型号桩数量1号桩长（m）2号桩长（m）3号桩长（m）36#8003根17.617.617.6第四章塔吊附墙设计塔吊编号塔吊型号安装栋号附墙层数附墙方式附墙件尺寸36#QTZ80(TC6513A-6)-中联重科36#5/12/19/26层非标准附墙纵向垂直距离为6500mm，水平横向距离为7500mm第五章36#塔吊基础计算书 计算依据： 1、塔式起重

7、机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 5、钢筋混凝土承台设计规程CECS88-97 6、关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和使用安全管理的若干意见杭建监总201033号 7、关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求杭建监总201213号 8、关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求部分条文释义 9、固定式塔式起重机基础技术规程DB33/T1053-2008 10、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-20

8、10 11、关于加强建筑起重机械安全管理的若干要求的通知2013年1月9日 一、塔机属性塔机型号QTZ80(TC6513A-6)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)43塔机独立状态的计算高度H(m)46塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)558起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)618水平荷载标准值Fvk(kN)26倾覆力矩标准值Mk(kNm)1727非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)558水平荷载标准值Fvk(kN)86倾覆力矩标准值Mk(kNm)2322 2、塔机传

9、递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35558753.3起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk1.356081竖向荷载设计值F(kN)753.3+81834.3水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.352635.1倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3517272331.45非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35558753.3水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3586116.1倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3523223134.7 三、桩顶作用效应计算承台布置承台类型等边三桩承台承台高度h(m)1.4承台桩

10、心距Sa(m) 4.5桩心距承台边的距离b(m)0.9桩心距切角边的距离a(m)0.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50承台底标高d1(m)-1.4三桩基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： 顶角=60 底角=(180-)/2 =(180-60)/2=60 承台面积： S=(b/cos+4.5sin+b)2-2(b-a)/(2cos)+b)2-(b/cos-a)2/tan=(0.9/cos60+4.5sin60+0.9)2-2(0.9-0.8)/(2cos60)+0.9

11、)2-(0.9/cos60-0.8)2/tan60=23.395m2 Gk=S(hc+h)=23.395(1.425+019)=818.837kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35818.837=1105.43kN 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(618+818.837)/3=478.946kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)yi/yi2 =(558+818.837)/3+(2322+861.4)2.598/(21.2992+2.5982)=1085.666kN Qkmin=(F

12、k+Gk)/n-(Mk+FVkh)yi/yi2 =(558+818.837)/3-(2322+861.4)2.598/(21.2992+2.5982)=-282.511kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)yi/yi2 =(753.3+1105.43)/3+(3134.7+116.11.4)2.598/(21.2992+2.5982)=1465.649kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)yi/yi2 =(753.3+1105.43)/3-(3134.7+116.11.4)2.598/(21.2992+2.5982)=-

13、226.496kN 四、桩承载力验算桩参数桩类型灌注桩桩直径d(mm)800桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高d2(m)-19桩有效长度lt(m)17.6桩配筋桩身普通钢筋配筋HRB400 2220自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值6000桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100普通钢筋相对粘结特性系数V1最大裂缝宽度lim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应否土名称土层厚度

14、li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)红粘土450500.7-中风化岩15800100000.7- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.8=2.513m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp =0.82.513(2.650+15800)+100000.503=29418.812kN Qk=478.946kNRa=29418.812kN Qkmax=1085.666kN1.2Ra=1.229418.812=35302.575kN 满足要求！ 2、桩基

15、竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-282.511kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=282.511kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：Gp=lt(z-10)Ap=17.6(25-10)0.503=132.792kN Ra=uiqsiali+Gp=0.82.513(0.72.650+0.715800)+132.792=17204.96kN Qk=282.511kNRa=17204.96kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=223.142202/4=6912mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载

16、力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1465.649kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=6000kN Q=1465.649kN6000kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=226.496kN fyAs=(3606911.504)10-3=2488.141kN Q=226.496kNfyAs=2488.141kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(6911.504/(0.503106)100%=1.374%0.65% 满足要求！ 5、裂缝控制计算 裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。 (1)

17、、纵向受拉钢筋配筋率 有效受拉混凝土截面面积：Ate=d2/4=8002/4=502655mm2 As/Ate=6911.504/502655=0.0140.01 取te=0.014 (2)、纵向钢筋等效应力 sk=Qk/As=282.511103/6911.504=40.875N/mm2 (3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65ftk/(tesk)=1.1-0.652.01/(0.01440.875)=-1.225 取=0.2 (4)、受拉区纵向钢筋的等效直径 dep=nidi2/niidi=(22202+1110.72)/(22120)=22.862mm (5)、最大裂

18、缝宽度 max=crsk(1.9c+0.08dep/te)/Es=2.70.240.875(1.935+0.0822.862/0.014)/200000=0.022mmlim=0.2mm 满足要求！ 五、承台计算承台配筋承台每边顶部配筋2420承台每边底部配筋2420 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1400-50-20/2=1340mm M=(Qmax- G/3)(Sa-30.5B/4)/3=(1465.649-1105.43/3)(4.5-30.51.8/4)/3=1360.705kNm 2、承台配筋计算 (1)、承台每边底部配筋面积 S1= M/(1fcbh02)=1360.70510

19、6/(116.7349813402)=0.013 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S1=1-1/2=1-0.013/2=0.993 AS1=M/(S1h0fy1)=1360.705106/(0.9931340360)=2840mm2 最小配筋率：=0.15% 承台底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(2840,0.001534981340)=7032mm2 承台底长向实际配筋：AS1=7540mm2A1=7032mm2 满足要求！ (2)、承台每边顶部配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS2=7540mm20.5AS1=3770mm2 满足

20、要求！ 3、受剪切计算三桩承台抗剪切示意图 (1)、X方向(上方)： 扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面的最大剪力设计值： Vx1=F /3=278.1kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1340)1/4=0.879 剪切面的计算宽度： b0x1=2(b/sin(/2)+0.4d)tan(/2)=2(900/sin(60/2)+0.4800)tan(60/2)=2447.965mm 塔机立柱边缘至角桩内边缘的水平距离： ay1=2Sacos(/2)/3-B/2-0.4d=24500cos(60/2)/3-1800/2-0.4800=1378.076mm, 截面剪跨比： y

21、1= ay1/h0=1378.076/1340=1.028, 0.25y13,取y1=1.028 承台剪切系数：y1=1.75/(y1+1)=1.75/(1.028+1)=0.863 hsy1ftb0x1h0=0.8790.8631.572447.965134010-3=3905.595kNVx1=278.1kN (2)、X方向(下方)： 扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面的最大剪力设计值： Vx2=2F /3=556.2kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1340)1/4=0.879 剪切面的计算宽度： b0x2=2(b/sin(/2)+Sacos(/2)-0.4d)t

22、an(/2)=2(900/sin(60/2)+4500cos(60/2)-0.4800)tan(60/2)=6208.957mm 塔机立柱边缘至角桩内边缘的水平距离： ay2=Sacos(/2)/3-B/2-0.4d=4500cos(60/2)/3-1800/2-0.4800=79.038mm, 截面剪跨比： y2= ay2/h0=79.038/1340=0.059, y20.25，取y2=0.25 承台剪切系数：y2=1.75/(y2+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 hsy2ftb0x2h0=0.8791.41.576208.957134010-3=16074.868kNVx2=5

23、56.2kN (3)、Y方向： 扣除承台及其上填土自重后Y方向斜截面的最大剪力设计值： Vy=F /3=278.1kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1340)1/4=0.879 剪切面的计算宽度： b0y=(b/tan(45-/4)+0.4d)/tan(/2)=(900/tan(45-60/4)+0.4800)/tan(60/2)=3254.256mm 塔机立柱边缘至角桩内边缘的水平距离： ax=Sa/2-B/2-0.4d=4500/2-1800/2-0.4800=1030mm, 截面剪跨比： x= ax/h0=1030/1340=0.769, 0.25x3,取x=0.769

24、 承台剪切系数：x=1.75/(x+1)=1.75/(0.769+1)=0.989 hsxftb0x1h0=0.8790.9891.573254.256134010-3=5954.523kNVy=278.1kN 4、受冲切计算 (1)、塔机立柱对承台的冲切验算：塔机立柱对承台冲切计算示意图 扣除承台及其上填土自重后作用于冲切破坏椎体上的冲切力设计值： Fl=F=834.3kN， 冲跨比： x= ax /h0=1030/1340=0.769; 0.25x1,取x=0.769； y1= ay1 /h0=1378.076/1340=1.028; y11，取y1=1 ； y2= ay2 /h0=79.

25、038/1340=0.059; y20.25，取y2=0.25 ； 冲切系数： 0x=0.84/(x+0.2)=0.84/(0.769+0.2)=0.867; 0y1=0.84/(y1+0.2)=0.84/(1+0.2)=0.7; 0y2=0.84/(y2+0.2)=0.84/(0.25+0.2)=1.867; (0x(2B+ay1+ay2)+(oy1+oy2)(B +ax)hp ftho =(0.867(21800+1378.076+79.038)+(0.7+1.867)(1800+1030)0.9731.57134010-3=23845.67kNFl=834.3kN 满足要求！ (2)、角

26、桩对承台的冲切验算：角桩对承台冲切计算示意图 底部角桩： Fl=F/3=834.3/3=278.1kN， c1=b/tan(45-/4)+0.4d=900/tan(45-60/4)+0.4800=1878.846mm a11=minh0,Sa/2-0.4d-B/2= min1340,4500/2-0.4800-1800/2=1030mm; 11=a11/h0=1030/1340=0.769; 0.25111,取11=0.769 11=0.56/(11+0.2)=0.56/(0.769+0.2)=0.578 11(2c1+a11)hptan(45-/4)fth0=0.578(21.879+1.0

27、3)0.973tan(45-60/4)1.57103134010-3=3271.154kNFl=278.1kN 顶部角桩： Fl=F/3=834.3/3=278.1kN， c2=b/tan(/2)+0.4dcos(/2)=900/tan(60/2)+0.4800cos(60/2)=1835.974mm a12=minh0,(2Sacos(/2)/3-0.4d-B/2)cos(/2)= min1340,(24500cos(60/2)/3-0.4800-1800/2)cos(60/2)=1193.449mm; 12=a12/h0=1193.449/1340=0.891; 0.25121,取12=0.891 12=0.56/(12+0.2)=0.56/(0.891+0.2)=0.513 12(2c2+a12)hptan(45-/4)fth0=0.513(21.836+1.193)0.973tan(45-60/4)1.57103134010-3=2952.46kNFl=278.1kN 满足要求！ 六、塔吊基础示意图承台配筋图 桩配筋图 基础立面图第六章 塔吊基础施工 一、 施工准备一）人员计划班组需求计划表序号班组名称班组数人数备 注1土方工152木工183瓦工184钢筋工185砼工156机电班组15二）材料计划主要材料需求