燃气供销差的成因计算方法和解决方案.docx

1、燃气供销差的成因计算方法和解决方案1 概述 燃气供销差是指当期燃气供应量和当期燃气销售量的差值，而燃气供销差率则为该差值和当期燃气供应量之比1。一般城市燃气经营企业的燃气供销差多为正值，说明通过终端用户抄表计量的燃气销售量少于企业供给的燃气总量，供销差率因此对企业的经营效益产生直接影响23。 以吉安市天然气有限公司为例，自2004年5月实施天然气置换水煤气以来，较高的供销差率已成为影响公司经营效益和燃气设施安全运行的重要因素。围绕如何降低供销差率、减少经营亏损和由此带来的运营风险、缓解经营压力、创造安全稳定的经营环境方面，进行了大量人力、物力的投入，通过各种有效措施使供销差率大幅下降，在此过程

2、中积累了独特而富有成效的实践经验。 本文分析供销差率的主要成因，探讨其计算方法，对存在的问题提出相应的解决方案和措施。2 吉安市天然气利用工程现状 LNG气化站1座，100m3的LNG储罐6台，60t地磅1台。 市政燃气管网共计97km，其中铸铁管燃气管网49km，PE管燃气管网48km。 雷诺式区域调压站13座，自力式区域调压柜26台，楼栋式调压箱204台。 居民用户4.2104户，商业用户193户，工业用户暂无，年供气规模为500104m3/a。3 燃气供销差率成因分析及其计算3.1 LNG卸车损失及气化率的综合影响 LNG汽车槽车储罐容积一般为40m3，每次装载LNG约19t。对于作为城

3、市主气源的LNG气化站，LNG的气质、组成、运输距离、LNG槽车储罐的绝热性能、卸车操作工艺、市政燃气管网运行压力等因素都会对供销差率产生影响。3.1.1 LNG卸车前后损失 LNG实际装车量和上游LNG供应商提供的LNG出厂票据上的数量存在差异，由于LNG供应商的计量存在误差，一般实际装车量偏小。 LNG槽车运输距离较长，途中因LNG超压放散而导致实际到站的LNG数量比出厂时减少。 卸车时，因操作人员技能不熟练、市政燃气管网压力较高等原因，造成LNG卸车不彻底，槽车内残留的液态、气态天然气无法充分卸进LNG储罐或进入市政燃气管网，形成卸车损失。 以上第、项为燃气企业不可控制因素，很难计算具体

4、数值，所造成的损失只能和第项一起通过LNG槽车到站过磅后得出累计值，这3项因素造成LNG槽车实际卸车的LNG数量和其出厂票据上的数量之间存在差异，导致供销差率的产生。3.1.2 LNG气化率的理论值和实测值的差异 因产地不同，不同供应商提供的LNG气化率的理论值各不相同。通过进一步检测发现，LNG气化率的实测值普遍比其理论值小，二者之间的差异最高可达3.01%。3.1.3计算公式全年因LNG卸车前后损失、LNG气化率理论值和实测值间差异的综合作用产生的供销差率1的计算公式为：式中1全年因LNG卸车前后损失、LNG气化率理论值和实测值间差异的综合作用产生的供销差率 VL,sup全年因LNG供应商

5、计量误差产生的燃气损失，m3 VL,dif全年因LNG槽车超压放散产生的燃气损失，m3 VL,unl全年因LNG卸车不充分产生的燃气损失，m3 Vann根据各供应商LNG出厂过磅量和相应理论气化率计算出的全年燃气供应总量，m3全年燃气供应总量Vann的计算公式为：式中n全年到站LNG槽车总数 i到站LNG槽车的顺序号 msup,iLNG供应商提供的第i车LNG出厂过磅量，t sup,iLNG供应商提供的第i车LNG的理论气化率，m3/t全年燃气实际卸车总量Vuul的计算公式为：式中Vuul全年燃气实际卸车总量，m3 n一全年到站LNG槽车总数 i到站LNG槽车的顺序号 mact,i第i车到站L

6、NG实际卸车量，t act,i第i车到站LNG对应的实测气化率，m3/t 全年因LNG卸车前后损失、LNG气化率理论值和实测值间差异的综合作用产生的供销差的计算公式为： VL,sup+VL,dif+VL,unl=Vann-Vunl (4)将式(2)(4)代入式(1)，则1的计算公式为：式中n全年到站LNG槽车总数 i到站LNG槽车的顺序号3.2 燃气表未作温压补偿 城市燃气企业对燃气体积的计量都是以绝对压力p0=101325Pa、温度t0=20的标准状态为基准进行计算的4。 随着季节的不同，进入终端用户燃气表前的燃气温度会相应发生变化，当其低于20时，未作温度补偿的燃气表显示的读数比其在t0时

7、的体积小。 由于终端用户燃气表前的燃气压力Pmeter是在p0的基础上增加了低压庭院管网压力(约2000Pa)，供给终端用户的燃气都处于被压缩的状态，未作压力补偿的燃气表显示的体积比其在p0时的体积小。 未作温压补偿的燃气表的计量损失VL,meter的计算公式为：VL,meter=V0,meter-Vre,meter (6)式中VL,meter未作温压补偿的燃气表的计量损失，m3 V0,meter未作温压补偿的燃气表的计量读数对应在标准状态下的燃气体积，m3 Vre,meter未作温压补偿的燃气表显示的读数(即抄表数)，m3根据理想气体状态方程有：式中p0标准状态压力，Pa，取101325Pa

8、 T0标准状态温度，K，取293.15K pmeter燃气表前的燃气压力，Pa，取p0+2000Pa Tmeter燃气表前的燃气温度，K将式(7)代入式(6)，则VL,meter的计算公式为：全年因燃气表未作温压补偿造成的供销差率2的计算公式为：式中2全年因燃气表未作温压补偿造成的供销差率 n全年未作温压补偿燃气表的总数 i未作温压补偿燃气表的顺序号 VL,meter,i第i只未作温压补偿燃气表的全年燃气计量损失，m3令全年燃气平均温度Tav=Tmeter，并将式(8)代入式(9)，则2的近似计算公式为：式中Tav全年燃气平均温度，K n全年未作温压补偿燃气表的总数 i未作温压补偿燃气表的顺序

9、号 Vre,meter,i第i只未作温压补偿燃气表的全年显示总读数，m33.3 燃气管网泄漏 随着燃气用户的增长和供气规模的扩大，在城区范围内燃气管网的长度、分布密度也在不断增加，管网泄漏的概率也相应升高。燃气管网泄漏的原因主要有以下3方面。3.3.1燃气管网施工质量差 对于铸铁燃气管道，特别是灰铸铁管道，存在诸如抗拉强度和抗冲击力低、容易断裂等缺陷，如果地基处理不达标，再加上地表有重荷载，则会造成管基下沉，导致接口泄漏，或沟槽底部硬物未清除而造成管道开裂、燃气泄漏。 对于PE管燃气管道，出现较多的问题是电熔配件泄漏，例如电熔焊机外接电压不稳，则会出现PE管道和电熔配件因电压低未充分熔接，或电

10、熔配件因电压高导致过热、短路造成喷料冒烟等问题，若未返工处理则形成泄漏隐患。热熔焊缝泄漏的情况虽较少，但也有PE管道热熔焊缝在投用后发生脱落的个别案例。 对于镀锌燃气钢管，早期螺纹连接的密封采用“麻丝+厚白漆”施工工艺，在使用干燥的天然气后，密封填料会脱水、干裂，使接口密封性能下降，最终导致泄漏。另外，由于埋地钢管防腐层质量低劣、穿越下水道时未加保护套管、采用冷镀锌钢管等问题造成管道严重锈蚀、穿孔泄漏的情况也有不少5。3.3.2外界施工对燃气管网造成破坏和扰动 除野蛮施工、违章占压对燃气设施造成直接破坏外，正常的施工建设也可能对燃气管道及其周边土壤造成剧烈扰动，使管道接口错位、紧固件松动，最终

11、导致燃气泄漏，铸铁管道在这方面表现得尤为明显。3.3.3铸铁燃气管网自身原因造成泄漏 使用干燥的天然气导致橡胶圈内部脱水收缩，铸铁管道柔性接口的密封性能下降，造成燃气泄漏。 低温季节埋地铸铁管网周边土壤温度或输送的燃气温度较低时，橡胶圈遇冷会产生轻微收缩，从而进一步降低柔性接口的密封性能。吉安市2004年以来的燃气巡检记录显示，在管道埋深为0.60.9m的范围内，随着季节的不同，燃气泄漏报警指数有较大的差异：同一处泄漏点冬季报警指数要比夏季高20%左右，同一区域的泄漏点数量在冬季可增加30%。3.3.4计算公式 将燃气管网泄漏情况分为3种：燃气泄漏事故、燃气泄漏事件、燃气泄漏点。这3种情况各自

12、对应的全年燃气泄漏量分别以Vac、Vev、Vleak表示。 燃气泄漏事故对于能造成市政燃气主管网供气压力明显下降、短时间内燃气大量外泄的燃气泄漏事故，区域流量计、燃气出站总流量计、无纸记录仪会记录下事故时段内燃气流量异常变动情况，此时，可参照事故前3d内同时段正常燃气流量的平均值，根据事故的持续时间进行燃气泄漏量的计算，则全年燃气管网泄漏事故的泄漏总量的近似计算公式为：式中Vac全年燃气管网泄漏事故泄漏总量，m3 n全年燃气管网泄漏事故总数 i燃气管网泄漏事故顺序号 qV,ac,i一在第i次燃气泄漏事故时段内的燃气流量的平均值，m3/h qV,av,i在第i次燃气泄漏事故发生前3d内同时段正常

13、燃气流量的平均值，m3/h tac,i第i次燃气泄漏事故的持续时间，h 燃气泄漏事件对于尚不能造成市政燃气主管网压力明显变化的燃气泄漏事件，可以将泄漏口上游燃气压力视为稳定值，燃气泄漏量理论上可以根据泄漏口上游管网压力和质量流量、泄漏口面积、泄漏时间、管道内壁摩阻系数、土壤渗透阻力等参数6，利用伯努利方程(动态)和绝热方程可以计算出通过泄漏口的燃气流量，和对应的泄漏时间相乘，则可得全年燃气管网泄漏事件的燃气泄漏总量为：式中Vev全年管网燃气泄漏事件的燃气泄漏总量，m3 m全年燃气管网泄漏事件总数 i燃气管网泄漏事件顺序号 Ci第i次燃气泄漏事件中燃气泄漏口的圆度修正值，取值范围为0.61.0，

14、圆形泄漏口取1.0 Ai第i次燃气泄漏事件中燃气泄漏口的面积，m2 vi第i次燃气泄漏事件中燃气从泄漏口流出的流速，m/h tev,i第i次燃气泄漏事件中燃气泄漏的持续时间，h 由于泄漏口燃气流速的计算比较复杂，一般都是根据设定的参数事先计算出不同运行压力下、不同面积的泄漏口所对应的燃气泄漏流量，并列表以方便查阅。燃气泄漏事件中，不同泄漏口直径的燃气泄漏量见表1。表1 不同泄漏口直径的燃气泄漏量泄漏口直径/mm燃气泄漏量/(m3h-1)人工煤气天然气中压B(0.06MPa)低压(1500Pa)中压B(0.06MPa)低压(2500Pa)11.550.231.080.20453130.65458

15、.662179.10412.9010015460.002265.O010761.002039.00 燃气泄漏点对于其他泄漏持续时间长、泄漏点众多且分布范围广、单点泄漏流量小、难以单独计量且不易被发觉的泄漏点，可以根据某段时期内燃气出站总流量计和无纸记录仪测量的管网最小流量，排除其中的正常用气流量后，剩余的流量即为燃气泄漏点泄漏流量。实际计算时，通常将燃气管网最小流量乘以系数k进行近似计算，其计算公式为：qV,leak=kqV,min (13)式中qV,leak燃气管网泄漏点泄漏流量，m/h k系数，取值范围为01 qV,min通过燃气出站总流量计以及无纸记录仪测量的燃气管网最小流量，m3/h

16、式(13)中，k为经验取值，它反映了燃气管网泄漏点泄漏流量占燃气管网最小流量的比例，该数值和燃气管网的运行状况、燃气企业的管理水平、燃气用户的用气特征等多种因素有关，燃气企业可以根据实际情况选取南的合理值。例如，吉安市天然气有限公司在2008年度矗的取值为30%。为计算方便起见，可将全年各月的燃气管网最小流量累加后取其平均值，用于对全年燃气管网泄漏点泄漏总量的近似计算，计算公式为：式中Vleak全年燃气管网泄漏点泄漏总量，m3 i月份顺序号 qv,min,i第i月测得的燃气管网最小流量，m3/h tann全年时间，h，取8760h全年因燃气管网泄漏所形成的供销差率3的计算公式为：式中3全年因燃

17、气管网泄漏形成的供销差率 3.4 施工、运行中的燃气放散 燃气放散量的大小和企业的管理水平、工作人员的操作技能水平、放散口管径和位置、燃气流速的控制、燃气浓度的检测手段、工程管理水平等因素有关，一般可根据实际操作经验进行估算。以吉安市天然气有限公司为例，居民用户在通气前，平均燃气放散量qres=0.5m3/户。 全年新开通居民用户燃气放散量Vdif,res的计算公式为： Vdif,res=Nresqres (16)式中Vdif,res全年新开通居民用户燃气放散量，m3 Nres全年新开通居民用户总数，户 qres新开通居民用户燃气放散量平均值，m3/户 全年新开通工商业用户燃气放散量Vdir,

18、res的计算公式为：式中Vdir,res全年新开通工商业用户燃气放散量，m3 n全年新开通工商业用户总数，户 i新开通工商业用户顺序号 Vdif,ind,i新开通第i家工商业用户的燃气放散量，m3 全年燃气管网置换、抢修、碰接作业中的燃气放散量Vdif,pipe的计算公式为：式中Vdif,pipe全年燃气管网置换、抢修、碰接作业中的燃气放散量，m3 m全年燃气管网置换、抢修、碰接作业的燃气放散总次数 i燃气管网置换、抢修、碰接作业顺序号 Vdif,pipe,i第i次燃气管网置换、抢修、碰接作业的燃气放散量，m3全年因施工、运行中的燃气放散所形成的供销差率4的计算公式为：式中4全年因施工、运行中

19、的燃气放散所形成的供销差率3.5 抄表率低 燃气市场的快速发展导致抄表人员的增加滞后于燃气用户的增长速度，在一定时期内造成平均抄表率下降或无法达到预期水准；另外，部分用户长时间外出、不配合入户抄表工作，导致相关燃气用量无法及时抄报，从而形成供销差，其中以居民用户最具代表性。从全年的角度来看，抄表率对供销差的影响是一种动态平衡的影响：即每个抄表周期内，尽管用户的组成可能会发生变动，但未抄表居民用户的数量总体上保持相对稳定，全年未抄表居民用户用气产生的供销差率瓦的计算式如下：式中5全年未抄表居民用户用气形成的供销差率 qest抄表周期内平均每户未抄表居民用户燃气用量的估算值，m3/户 Nunrea

20、d全年各个抄表周期内，未抄表居民用户的平均数量，户3.6 燃气表计量偏差 按照有关标准，民用膜式燃气表的使用年限为：当使用人工煤气时为6年，当使用天然气时为10年7。接近或超过使用年限的燃气表计量偏差大或小流量用气不计量的问题比较普遍，而且燃气表使用时间越长，产生的计量偏差越大，导致供销差的产生89。吉安市天然气有限公司于2007年对40只使用时间在10年以上的超期服役民用膜式燃气表的检测结果显示，计量偏差多为负值，且平均值在-4%左右。全年因超期服役民用燃气表计量偏差产生的供销差率6的计算公式为：式中6全年因超期服役民用燃气表计量偏差产生的供销差率 res全年抽检的超期服役民用燃气表计量偏差

21、平均值 n全年超期服役民用燃气表总数 i超期服役民用燃气表顺序号 Vres,exc,i第i只超期服役民用燃气表全年抄表累计值，m3考虑到数据收集、分类工作的难度，为方便计算，上述供销差率6也可按以下计算公式进行近似计算：式中Nres,exc在用超期服役民用燃气表总数 Nall在用民用燃气表总数 对于燃具种类和数量较多、用气量范围较大的工商业用户，会因以下问题影响燃气表计量精度，导致供销差的产生： a. 如果未在各台燃具前分别设置燃气表，则会由于燃具非同时工作的特性，导致在小流量用气时燃气表的量程相对过大，计量偏差随之增大。 b. 用户私自增加燃具，用气负荷超出燃气表量程，导致计量偏差增大。 c

22、. 设计时由于欠缺对燃气表量程和燃具额定耗气量匹配程度的考虑，实际使用时燃气表量程过大或过小，导致计量偏差增大。 d. 施工时由于缺乏严格的质量管理，导致存在质量问题或者因施工损坏的燃气表投入使用，产生计量偏差。 吉安市天然气有限公司于2007年对5家存在上述情况的工商业用户燃气表的检测结果显示，计量偏差多为负值，平均值在-3%左右。全年因工商业用户燃气表计量偏差产生的供销差率7的计算公式为：式中7全年因工商业用户燃气表计量偏差产生的供销差率 ind全年抽检的工商业用户燃气表计量偏差平均值 n全年工商业用户燃气表总数 i工商业用户燃气表顺序号 Vind,i第i只工商业用户燃气表全年抄表累计值，

23、m33.7 用户违规用气 部分用户违反燃气安全管理条例的有关规定，通过破坏燃气表计数器、反装燃气表、私接燃气管道等方式违规用气，在形成安全隐患的同时，也给燃气企业造成了损失。违规用气量一般是在违规用气行为查实后，根据违规用气的实际情况和燃气安全管理条例规定的标准进行计算。全年因违规用气行为产生的供销差率8的计算公式为：式中8全年因违规用气行为产生的供销差率 n全年查处的违规用气行为总次数 i查处的违规用气行为顺序号 qv,vio,i查处的第i例违规用气行为的日平均用气量，可参照同等用气规模用户的日平均用气量进行估算，m3/d tvio,i查处的第i例违规用气行为的用气持续时间，d4 燃气供销差

24、解决方案4.1 选择高品质气源 在这里LNG品质的含义即为其性价比。同等价格水平下，高品质LNG的气化率不仅理论值高，而且实测值和理论值的差距也小。因此，对于以LNG为主气源的燃气企业，LNG品质的高低对全年供销差率的影响至关重要。国内各主要品种LNG气化率理论值和实测值对比分析见表2。表2 国内各主要品种LNG气化率理论值和实测值对比分析序号LNG供应LNG气化彰(m3t-1)相差幅度/%供应商产地理论值sup实测值act1甲A140013801.43B148014502.032乙C143414002.37D148014502.033丙E143414002.374丁F133213002.40

25、5戊G149514503.016己H148014502.03 若能大幅度地提高气化率高的高品质LNG在企业全年燃气供应量中的比例，将会在降低燃气供销差方面产生积极的影响。4.2 降低卸车损失 坚持对到站LNG槽车进行卸车前、后的过磅称重，一方面可以获取LNG的实际卸车量，对卸车情况有一个真实、直观的了解；另一方面可以对供应商提供的LNG出厂票据上的数量进行复核，如果二者数据相差较大，可对其索赔以挽回部分损失。 在卸车方面，和LNG槽车连通的燃气主管网压力越低，LNG槽车内残留的气态天然气进入到燃气管网内的数量就越多。例如，吉安市LNG气化站内设置了中压A、中压B两条出站燃气管道，连通LNG卸车

26、台、LNG储罐的BOG管道和运行压力较低的中压B级市政燃气管网(压力为0.025MPa)相接，在用气高峰期间，通过一系列操作可以将LNG槽车内残留的液态、气态天然气通过BOG管道、经BOG加热器加热后卸入市政燃气管网，最终LNG槽车内压力和管网压力相等，均为0.025MPa，并达到无液态LNG残留的程度。LNG槽车卸车后的空罐容积为40m3、温度为-162、余压为0.025MPa，按理想气体状态方程计算，槽车内残留的气态天然气约132m3。若LNG槽车实际装载LNG量为19t、LNG气化率为1400m3/t，则卸车损失率不到0.5%。 值得注意的是，近年来以LNG作为燃料的油气两用型LNG槽车

27、逐渐增多，在这种情况下，LNG的结算数量是由LNG槽车卸车前、后的两次过磅数据的差值决定，其原因是槽车储罐内必须留下不少于500kg LNG作为槽车回程的备用燃料。对下游燃气企业而言，使用这种LNG槽车不会产生LNG卸车前、后的损失，因卸车而产生的供销差也可以降至最小并接近于0。4.3 合理提高燃气供应温度对于未作温压补偿的燃气表，若要使燃气表的读数和其所计量的燃气的标准状态体积相等，此时燃气表前燃气温度Tmeter的计算式为：式中Tmeter燃气表前燃气温度，K pmeter燃气表前燃气压力，Pa T0标准状态温度，K p0标准状态压力，Pa 将pmeter=p0+2000Pa，T0=293

28、.15K，p0=101325Pa代入式(25)，求得此时的燃气表前燃气温度Tmeter=298.94K，即25.79。 可见，从理论上看，如果提高燃气的供应温度，并使燃气管网末端用户表前燃气温度维持在25.79以上，即可消除燃气表因未作温压补偿而造成的计量值偏小的负面影响。 但是，通过加热使燃气管网末端用户表前燃气温度达到25.79以上并非易事。这是因为：一方面，PE燃气管道的特性决定了燃气温度最高不能超过40，否则高温会导致PE管的强度、韧性大幅度下降，影响燃气管网的安全运行，因此不能盲目地提高燃气的出站温度。另一方面，低温季节由于燃气管道特别是金属燃气管道的散热作用，会使燃气中的大量热量散

29、失到周边环境中，管网上各处的燃气温度分布不均衡，用户燃气表前燃气温度低于出站温度。若要使终端用户燃气表前燃气温度达到预定值，并在燃气加热和管网散热之间找到最佳平衡点，必须通过多次试验、计算来确定出站燃气经济合理的加热温度。 以吉安市LNG气化站为例，天然气冬季出站温度一般控制在30左右。吉安市LNG气化站经过多年的运行测试，对于全年日平均用气规模为2104m3/d的LNG气化站，在低温季节开启水浴式加热器，使出站天然气温度由0以下升至30，可以保证管网末端用户燃气表前燃气的平均温度由0升至15左右，此时LNG气化站的燃气热水锅炉的天然气耗量为60m3/d。虽然因为加热需要额外增加0.3%的燃气消耗量，但是减少了因用户燃气表未作温压补偿而产生的计量