卸料平台施工方案1.docx

1、卸料平台施工方案1一、工程概况： 本工程为钟祥华睿置业福星苑建设项目，框剪结构，17+1层。技术要求 1、卸料平台采用双排钢管落地脚手架形式，搭设高度39米59.6米； 2、卸料平台基础地面承载力应达到60KN/，架体下应至少浇筑200厚C15基础，当承载不满足时应采用必要措施进行加固； 3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm； 4、卸料平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近升降机侧应高于靠近建筑物侧20-30mm； 5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立柱之间应按标准设置扶手、中栏杆及挡脚板（高度分别为1200、600、和180）；

2、6、除满足以上要求外，卸料平台架还应符合国家现行有关标准、规范的规定。二、搭设材料要求 1、卸料平台架、连墙杆及预埋插管等均应采用483.5的钢管，并应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合标准碳结构钢（GB/T700）中的Q-235-A级钢的规定。 2、本卸料平台架应用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家规范落地式钢管脚手架用扣件（GB15831）的规定。 3、卸料平台的脚手板应符合JGJ130中的材质要求。三、施工要求 1、搭设要求 （1）相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不

3、小于500mm，对接扣件开口应朝内，当平台架搭至墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。除立柱外，其余杆件应采用整根钢管搭设，不得对接使用。 （2）水平杆应设置在立柱内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。 （3）纵向扫地杆应设置在距底座上方200mm的立柱上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。 （4）连墙杆应设置在架体建筑物侧立柱竖直距离主节点不大于200mm处。连墙杆应水平设置或销向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。 （5）扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧紧力矩不应小于40NM，且不大于65NM。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 （6）挡脚板应铺设在立柱内（高1

4、80）。 2、拆除要求 （1）拆除作业必须按先搭后拆后搭先拆原则，由上而下逐层拆除，严禁上下同是作业。 （2）连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆架体。 （3）拆除至下部最后一根立柱高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。 （4）拆除时各构配件应通过人工传递或设备运输至地面，严禁将构配件抛掷至地面。 （5）拆除作业时应设置警戒区且设专人监护。四、施工程序 1、施工前的准备 （1）卸料平台搭设及拆除应按本施工方案进行，并对搭设人员进行安全技术交底。 （2）应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，严禁使用不合产品。 2、地基与基础（1）按照

5、施工方案做好卸料平台架砼基础，并做好排水措施，防止积水。（2）按照本卸料平台架设计的立杆横向间跟进行放线定位。（3）放置垫板6030054002片。（4）将底座准确安放在定位线上。 3、卸料平台架的搭设（1）架体搭设顺序如下： 立柱纵向扫地杆横向扫地杆第一步横向水平杆第一步纵向水平杆第二步横向水平杆第二步纵向水平杆连墙杆（每楼层设置一组）依上述顺序直至搭设至施工需要高度。 （2）脚手板的铺设在卸料平台架每层沿横向铺设脚手板，用镀锌钢丝（或12#铁线）将脚手板与平台架绑扎牢固。（3）当脚板及防护网的铺设在平台架卸料层两侧两及防护门间的空档处设置挡脚板和防护网，并与平台架绑扎牢固。 （4）防护门的

6、安装 将防护门安装在靠近施工电梯或井字架侧的立柱上。 4、卸料平台架的拆除（1）拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙杆（卸料拉杆）等是否符合构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。（2）拆除架体上的杂物及地面的障碍物。（3）按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定七、防护门的使用 1、施工电梯：当吊篮到达卸料层时，司机应要求搭乘人员或亲自打开防护门，进行卸料工作，卸料完成后，司机应要求搭乘人员或亲自关闭防护门，扣好防护门销，方可启动施工电梯。 2、物料提升机：只有当吊篮到达卸料层时，卸料人员才能打开防护门进行卸料工作，卸料完成后，卸料人员及时关闭防护门，扣好防护门销后，

7、方可启动物料提升机。八、本设计卸料平台的搭设可参考SGTC闽-01-2003施工电梯、井字架卸料平台及防护门搭设。九、卸料平台架的设计计算书详附件。附件：卸料平台设计计算书本工程建筑物檐高49.6M，考虑檐口防护高度及室内外高差，卸料平台搭设高度按15m计算。采用483.5焊接钢管扣件脚手平台。立柱横距1050，平均纵距1800，步距2000，架体共计3个纵距12步距。本设计参考建筑施工脚手架实用手册（杜荣军主编）和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）。一、基本荷载及材料数量1、材料数量（搭设高度H=24M）立杆：（24/68=32根6米=192米纵向水平杆（每层）：

8、5.4米6根=32.4米横向水平杆 (每层):1.26米4根=5.04米扶手(每层):1.26米4根+1.4米2根=7.84米(一层除外)连墙杆(每层):1.0米4根=4米(一层除外)扫地杆:5.4米2根+1.264根=15.84米(底层)直角扣件(每层):52个旋转扣件(每层):4个对接扣件:24/68=32个底层侧向斜撑:2.1米2根+1.5米2根=7.2米2、荷载（1）自第二层起每层荷载脚手板重：Gk=0.35KN/M2 施工活荷载: Qk=3KN/M2 安全门重量: Q门=0.3KN/付钢管(纵横水平杆、扶手)重量G钢2 :G钢2=钢管总长GG =(32.4+5.04+7.84+4)0

9、.0384=1.892KN竹笆挡脚板及安全网重量:G竹=4片0.045KN/片=0.18KN扣件重量: G直=52个0.0132KN=0.684KN G旋=4个0.0146KN=0.058KN G接=32个0.0184KN=0.589KN(总重)(2)第一层荷载钢管重量(纵横水平杆、扫地杆)G钢1=(5.42+1.264+15.84)0.0386=1.22KN二、纵横水平杆计算(一)纵向水平杆(大横杆)验算 1、荷载及计算简图施工均布荷载标准值Qk=3.0KN/M2 作业层限载G=10KN脚手板Gk=0.35KN/M2 每层所受荷载标准值Pk=3.0(1.055.4)=17.01KN10KN取

10、Qk=10/(1.055.4)=1.76KN/M2 q=1.2q恒+1.4q活=1.2(Gk C+qk)+1.4KqQkC =1.2(0.351.05/3+0.0384)+1.41.21.76(1.05/3)=1.23KN/M 2、内力计算查三不等跨梁内力系数表求出最大M和VMB=-0.098qL2 =-0.0981.2322 =-0.48KN/M(上部受拉)VB=-0.598qL=-0.5931.232=-1.46KN3、抗弯强度验算=Mmax/Wn=0.48106 /5.08103 =94.5N/mm2 f=205Mpa(满足)4、抗剪强度验算=3Q/2bh=31.46103 /2489=

11、4.5M/mm2 fv=120Mpa(满足)5、刚度验算浇度W=0.99L4 /100EI =(0.991.2320004 )/(1002.5105 12.19104 ) =7.6mmW=L/150=2000/150=13mm(满足)(二)横向水平杆(小横杆)验算1、计算简图及荷载小横杆承受由大横杆传来的集中荷载PP=1.23(2+1.4)/2=2.09KN2、内力计算M=Pa=2.090.35=0.73KNMV=2P=22.09=4.18KN3、抗弯强度 =M/W=（0.73106）/（ 5.08103）=143.7N/mm2 f=205Mpa（满足）4、抗剪强度=3Q/2bh=（34.18

12、103）/(2489)=13M/mm2 fv=120Mpa(满足)5、刚度验算W=（Pa）/24EI（3L2 4a2） =2.09103350(310502 -43502 )/(242.1105 12.19104 ) =3.4mmW=L/150=1050/150=7mm(满足)三、架体整体稳定验算架体稳体性根据受力传递方向可以转化为立柱强度验算，主要计算部位为脚手架的首步架，且按轴心受压计算立柱的稳定性。1、受力分析与内力计算 平台架总重G总： G总= G柱 + G接 +（G钢2 +MGK + G竹 + G直 + G旋 +2 Q门 ）（H/3-1）+ G钢2 =2480.0384+0.59+1

13、.892+(1.265.4)0.35+0.18+0.684+0.058+20.3(24/3-1)+1.22=51.851KN施工荷载标准值产生的轴向力G=10KN根据力系平衡条件可知N支 = G总 +G N连 = N风 则单根立柱支承反力P支 =N支 /8=( G总 +G)/8 2、不组合风荷载时的立柱稳定性验算 N= P支 = N支 /8=(1.2 G总 +1.4G)/8 =(1.251.851+1.410)/8=9.528KN L0 =Kub=1.01.52=3.0M = L0 /I=3000/15.78=190=210 查表得折减系数=0.199=N/A=9.528103 /0.1994

14、89=98N/mm2f=205Mpa(满足)2、组合风荷载时的立柱稳定性验算 N=(1.2G总 +0.851.4G)/8 =(1.251.851+0.851.410)/8=9.265KN US = Ustw-2 (1+)=2Ustw-1 =2USO =21.2=2.40.084=0.2WK =0.75 UZ US WO =0.72.640.200.75=0.277KN/M2 MW =(0.851.4 WK Lah2 )/10=(0.851.40.277222 )/10=0.264NM(取半封闭架体立柱纵距La =2M)=N/A+ MW /W =(9.265103 )/(0.199489)+(0

15、.264106 /(5.08103 ) =147.2N/mm2 f=205Mpa(满足)4、对接扣件抗滑移验算由于对接扣件仅用于立柱,其仅沿轴向力方向受挤压,故不会滑落,不必验算抗滑移。四、连墙杆验算1、受力分析与内力计算N连 = N侧风 Sin45+( N正风 + N0 )Sin45 =(0.51.40.2771.23) Sin45+(0.251.40.2771.850.64+5)Sin45=4.334KN2、连墙杆抗拉强度验算=L/I=500/15.8=32 查表得=0.912= N连/A=(4.334103 )/(0.912489)=10N/mm2f=205Mpa(满足)3、连墙杆扣件抗

16、滑移验算N连 =4.334KN RC =5KN4、连墙杆预埋插管抗剪强度验算= N连/A=(4.334103 )/489=9N/mm2fv=205Mpa(满足)五、地基承载力验算卸料平台立柱下采用C15 砼基础200厚,支座下垫6030054002片木垫板。地基承载力f=Kf K =1.060KN/M2 =60KN/M2 =0.06N/mm2 P=N/A=(8P支 )/(12605400) =(89.528103)/(12605400)=0.01N/mm2 f=0.06 N/mm2 (承载力满足)综上所述,本卸料平台搭设高度24米,架体各项性能及使用性能均能满足设计要求,由于验算立柱稳定性时未计算连墙件的上拉力,可将其看作安全系数的组成部份,实践证明连墙件的上拉力(即约束架体平面变形产生的轴向力)较大,故本卸料平台架体的整体安全系数较高。