通航安全评估报告.docx

1、通航安全评估报告第一章 概况 概述宁波市镇海区，古称姣川。位于我国大陆海岸线中段，长江三角洲南翼，东屏舟山群岛，西连宁绍平原，南接北仑港，北靠杭州湾。现辖二镇四街道，共66个行政村，总人口万人，陆地面积236km2，海岸线长21km。是宁波市中心城区的重要组成部分。镇海区地理位置独特，素有“浙东门户”、“海天熊镇”之称，自古以来就是我国对外交往重要口岸。如今，镇海港口吞吐量达1200万吨以上。2008年区属生产总值完成亿元，财政一般预算收入达亿。镇海已成为杭州湾沿岸重要的先进制造业基地之一。由于人口的增长，建筑用地不断增多，耕地面积急剧减少，一直存在人多地少的矛盾，且日益突出。至2000年底，

2、镇海区共有耕地万亩，人均占有量为亩，约为全国人均耕地的1/2，制约了镇海区经济的进一步发展，而且随着区内一些大型企业和工程的兴建发展，工业用地大幅度增加，耕地面积有不断减少的趋势，为了扭转这一被动局面，实现耕地的动态平衡，必须充分开发利用海涂资源。镇海区围垦局规划开发建设镇海区泥螺山北侧围垦工程，于2007年4月委托浙江省水利河口研究院和浙江广川广川咨询有限公司，对该工程项目进行可行性研究工作。研究单位于2007年6月编制完成宁波市镇海区泥螺山北侧围垦工程项目建议书；2009年4月14日宁波市发展和改革委员会文件：甬发改农经，【2009】172号关于同意宁波市镇海区泥螺山北侧围垦工程项目建议书

3、的批复；2009年10月研究单位编制完成宁波市镇海区泥螺山北侧围垦工程可行性研究报告（咨询稿）。本工程实地概况见下列图片（11、12、13、14、15、16）。围垦工程前沿线水深-5m左右。工程实施后，附近海域的地形、水流和泥沙条件发生了改变，随之该海域航区的通航环境也将发生变化，对水域的通航条件造成一些影响。因此，根据国家海事主管机关的要求，我院受镇海区围垦局的委托，根据国家海事主管机关关于水上、水下施工安全管理规定和船舶航行安全的规定，对该水域的水文条件变化、泥沙冲淤情况、船舶航行安全状况等进行分析论证，提出通航安全咨询报告。评估依据主要文件（1）镇海区围垦局关于镇海去泥螺山北侧围垦工程项

4、目通航安全评估的委托书和协议（2010年5月）；（2）宁波市镇海区泥螺山北侧围垦工程可行性研究报告（咨询稿）（2009年10月）；（3）钱塘江河口综合规划（送审稿），浙江省水利河口研究院，2003年12月；（4）浙江省滩涂围垦管理条例，浙江省人大法制委员会，浙江省围垦局，1997年1月；（宁波市滩涂资源调查和滩涂围垦总体规划）；（6）宁波市20032007年滩涂围垦总体规划，宁波市水利局，2003年7月；（7）有关部门的其它资料。有关规范和法规（1）中华人民共和国海事行政许可条件规定交通部令2006年第一号；（2）中华人民共和国海上交通安全法（1984年）；（3）中华人民共和国水上水下施工作业

5、通航安全管理规定；（4）中华人民共和国内河交通安全管理条例（国内（1969）1号1986年12月16日）；（5）浙江省航道管理办法(交通部1995年10月23日)；（6）宁波船舶交通管理系统安全监督管理规则（2000年）;（7）宁波水上安全监督管理规定（浙江省政府令67号1995年10月31日）；（8）堤防工程设计规范（GB50286-98）;（9）海堤工程设计规范（SL435-2008）；（10）浙江省海塘工程技术规定（上、下册）（月）；（11）浙江沿海及主要港口航行指南及浙江沿海及主要港口航行示意图浙江海事局编著的2008年版；（12）有关其它规范和规定。评估内容 评估主要内容为：镇海区泥

6、螺山北侧围垦工程项目造成该海域水流条件的变化、滩涂地形条件的变化从而影响通航条件，以及该工程施工时期对海域通航的影响等，按中华人民共和国海事局通航安全评估管理办法进行通航安全评估第二章 你建项目基础资料和工程内容工程地址及水文、气象工程地理位置 镇海区泥螺山北侧围垦工程项目，位于宁波平原的东北部，杭州湾南岸出海口，属镇海区澥浦镇管辖。工程东濒灰鳖洋，东南接新泓口围垦工程，西连已建的泥螺山围垦工程，西北与慈溪市分界线接壤。围区由北围堤、东围堤及已建成的泥螺山围垦工程围堤及新泓口围垦工程北直堤形成，围区总面积万亩。围区主要作为镇海物流枢纽港的大宗货物海、铁联运的发展用地和后备基地。整个围区海域滩涂

7、面自西向东倾斜，高程由降至。详见高程区域图（附图一）。工程气象 镇海区属于亚热带季风气候。气温受冷暖气团交替控制和杭州湾海水调节，冬暖夏凉，气候温暖湿润。据镇海站资料统计，气象特征如下：（1）气温多年平均气温： 极端最高气温： 极端最低气温： 月均气温以7月份最高：月多年平均气温1月最低： （2）降雨 本区雨量充沛，全年降水课分三期。4月15日至7月15日是梅雨期，温暖空气与北方来的冷空气相遇，形成连期阴雨天气；7月16日至10月15日为台汛期，冷空气衰退，在副热带高压控制下，台风袭击频繁，形成强烈的台风暴雨；10月16日至次年4月14日为非汛期，受冷高压控制，天气稳定少雨，当北方冷空气南下时

8、，伴有雨雪。多年平均降水雨量 1401mm最大年降水雨 最小年降水雨 最大一日降量 （3）风况 本地区常风向为NW向，频率为11，强风向为NE偏北和NW向，最大风速s，NW向极大风速达s，详见表2-1.表2-1镇海气象站（19711976年）风速风向统计表风向 风向频率平均风速m/s最大风速 m/s风向风向频率平均风速m/s最大风速m/sN84S414NNE78SSW89NNE43SW39ENE41WSW113E72W212ESE105WNW518SE711NW1123SSE610NNW1021c5（1）雾多年平均雾日 雾日多出现于东、春季节，一般延时短，凌晨雾发至上午十时前消散。（2）热带气

9、旋于寒潮根据海洋局出版的1983年1997年热带气旋年鉴（原台风年鉴）资料统计分析，热带气旋在15年中，由西北太平洋菲律宾和硫球群岛附近形成气旋影响镇海区共37次，平均每年次。从浙江登陆的有5次，近中心最大风力均在10级12级。其中#8310和#8615两次强台风对本地区影响最大，临近气象站实测到风力在12级以上，其风速分别为38m/s和32m/s，风向为NNE向和NNW向。寒潮，11月2月份是本地区受寒潮影响的大风多发季节，由寒潮引发的大风其风向较为稳定，大多在WNWNNW向范围内，其最大风力一般小于9级，即表明寒潮大风强度要弱于台风。水文（1）潮汐甬江口左岸镇海沿海海区潮汐属不正规半日潮。

10、（2）潮位（国家85基准面）最高潮位 最低潮位 多年平均高潮位 多年平均低潮位 多年平均潮位 年最大潮差 多年平均潮差 (3)泥沙 甬江口笠山断面1975年至1976年进行过含沙量观测，可代表灰鳖洋含沙量，见表2-2。表2-2甬江口笠山站和海皇山、滩浒站月含沙量月份123456789101112观测时间甬江口19751976海皇山19811982滩浒19921993（4）波浪镇海大游山海洋水文站波浪观测资料见表2-3.表2-3波浪性质及特性表区域姓名波浪性质波高特征周期特征资料年限风浪频率涌浪频率平均波高（m）最大波高（m）平均周期(s)最大周期(S)杭州湾南镇大游山80208590工程水文（

11、1）设计暴雨。计算成果见表2-4.表2-4 设计暴雨计算成果表时段平均量雨（mm）cv各频率设计雨量（mm）12510201h451231098975606h742091841501259924h1083202792261861453d148426372303251198(2)设计洪水。按20年一遇排涝标准，设计洪水位由设计暴雨推求，计算式为：Qm=h1/F式中：汇流时间（h）， h1某时段净雨量（mm）， F积水面积（K）.为，围区北为 K。 Qm某时段洪峰流量（m /s）。计算成果见表2-5。表2-5 20年已建设计洪水过程线 单位m /s时段（h）南区北区时段南区北区时段南区北区1002

12、54920026500030027510040085200500295300600305400700315500800325600903357001003458113559123660133761143862153963164064174165184266194367204468214569224670234771244872（3）设计潮位统计分析各观测站不同重现期设计高低潮位见表2-6.表2-6各观测站不同重现期设计高低潮位重现期（年）镇海水文站（m）大游山海洋站（m）海皇潮位站（m）说明高潮位低潮位高潮位低潮位高潮位低潮位9711号台风最高潮位，镇海站为大游山为。1005020105考虑到

13、镇海站位于甬江口内，水位受上游径流影响较大，工程区潮位值采用大游山于海皇山站的内插值，见表-7.表2-7工程区有同重现期设计潮位值频率1251020工程区高潮位低潮位（4）设计潮型设计标准。施工渡汛期潮型频率10年一遇高潮位；堵口潮型取非汛期5年一遇频率高潮位；排涝潮型取多年平均最高高潮位。（5）速见表2-8表2-8工程各风向组设计风速 单位：m/s重现期NNNENEENEEESENWNNW100502010（3）设计波浪要素 风推浪风推浪采用浙江省海塘工程技术规定中推荐的莆田公式计算，其深水风浪要素见表2-9。表2-9深水风浪要素表堤段与堤线法向夹角不利风向计算风速m/s风区长度（m）计算水

14、深d(m)平均波长（m）平均周期（s）平均波长（m）重现期东堤南0NEENE3400050东堤北0NEENE3100050北围堤45NWNNW2500020各堤段不利风向堤前波要素表见表2-10。堤段夹角不利风向堤前水深m平均波高H1H2H5H13L前（m）极限波高是否破碎重现期东堤南0NENE否50东堤北0NENE否50北围堤45NNNW否20表2-10各堤段不利风向堤前波要素表（风推浪） 浪推浪各堤段堤前波要素表见表2-11。重现期50年一遇20年一遇围堤东围堤北围堤东围堤北围堤滩地高程潮位H平均H1H2H4H5H113波向（）3034931349T（s）L(m)破碎波高表2-11各堤段堤

15、前波要素表（浪推浪）注：波向为波浪平向，正北方向为0，角度按顺时针计。 风推浪与浪推浪计算成果比较见表示2-12。表2-12风推浪与浪推浪计算成果表堤段不利风向堤前水深m平均波高H1H2H5H13L前（m）极限波高是否破碎方法东围堤（2）否风推浪是浪推浪北围堤（5）否风推浪否浪推浪堤前设计波要素确定。计算结果显示，浪推浪波要素大于风推浪，从工程安全角度考虑，采用浪推浪计算成果。地质概况地形地貌工程区处于钱塘江和甬江出海陆口交汇内侧，为回水淤积区，属较稳定的淤涨型海涂。围区海涂开阔，高程在间，近岸处地势较陡，平均坡度约；高程以下地形平坦。近年来，由于新泓口围垦工程建设，淤涨较迅速。工程地质条件经

16、可研地质勘察，该围区堤基土层勘探深度以浅，主要分布有5个地质层，10个亚层。（1）北围堤工程土层划分见表2-13表2-13北围堤工程土层划分表层号土层名称层顶标高（m）层厚（m）分布范围1淤泥局部分布2淤泥质粉质粘土局部缺失粉土全场分布夹淤泥质粉质粘土全场分布1淤泥质粉质粘土全场分布2组砂局部分布1粉质粘土局部揭露3粉质粘土夹粉土局部揭露（2）东围堤工程土层划分见表2-14表2-14北围工程土层划分表层号土层名称层顶标高（m）层厚（m）分布范围1淤泥全场分布2淤泥质粉质粘土全场分布粉土全场分布夹淤泥质粉质粘土局部揭露1淤泥质粉质粘土全场分布2细砂局部揭露1粉质粘土局部缺失3粉质粘土夹粉土-30

17、96局部揭露1粉质粘土局部揭露2粉土局部揭露（3）隔堤（排涝河道）工程土层划分见表2-15表2-15隔堤（排涝河道）工程土层划分表层号土层名称层顶标高（m）层厚（m）分布范围1淤泥局部分布2淤泥质粉质粘土局部缺失粉土全场分布1淤泥质粉质粘土全场分布1粉质粘土局部分布3粉质粘土夹粉土-29.9局部分布1粉质粘土局部揭露2粉土局部揭露地质勘测结论与建议（1）工程区域构造基本稳定，地震动峰值加速度为，设防烈度度，场地土为软弱中软土；按度抗震液化判别，场地内浅部粉土不发生液化；（2）该围区土层勘探深度以浅范围内，土层可划分为5个大层，共10个亚层；（3）各堤段浅层地基土均为淤泥质土，工程地质条件差，天

18、然地基承载力不能满足设计要求，需采取工程措施；（4）抗滑稳定和沉降是围堤工程首要的地址问题，建议采用土工布加碎石垫层加固方案，并在堤外脚抛石镇压，施工中应严格控制加荷速率；（5）堤基2层淤泥质粉质粘性土和层粉土抗冲刷性较差，建议对潮流淘刷地段采取必要的消浪防冲措施；（6）围区地下水赋存类型为第四系松散孔隙潜水型，除1粉质粘土为极微透水层外，其它土层均属微弱透水层，其中2细砂层为中等透水性，对堤基固结排水较为有利，建议进行固结稳定计算；（7）围区地表水化学类型为C1-Na+型，地表水对混凝土结构具有分解类碳酸型中等腐蚀，对普通水泥具有结晶类硫酸盐型强腐蚀；（8）天然建材中块石料储量丰富，石质较好

19、，可满足设计要求，但无砂砾料场分布，需向外购买商品砂。工程设计方案概要工程等级和设计标准（1）工程等级。本工程为中型工程，等级为等。东围堤、水闸为主要建筑，为3；北围堤为过渡性建筑，为4级；澥浦牌排涝河道为次要建筑，为4级；围堰等零时建筑，为5级。（2）设计标准。东围堤挡潮标准50年一遇高潮位设计，堤顶高程允许部分越浪；北围堤挡潮标准20年一遇高潮位设计，堤顶高程允许部分越浪；澥浦大闸挡潮标准100年一遇高潮位设计；澥浦大河防洪标准20年一遇高潮位设计，滴定允许部分越浪；施工渡汛标准按汛期10年一遇高潮位设计；龙口合龙按非排汛期5年一遇高潮位设计；围区排涝标准按20年一遇24小时暴雨当天排出设

20、计；围堰渡汛标准按10年一遇高潮位设计；交通隔堤渡汛标准按5年一遇高潮位设计。工程平面布置及规模（详见附图3）本工程由东围堤、北围堤、交通隔堤、澥浦大闸、澥浦大河及滨河景观组成。（1）提线方案（见附图2）。经比较推荐方案二。方案一：东围堤平行老安闲布置，距老岸线175Km，南端与新泓口围垦东顺堤工程相连，北端与慈溪市分界；北围堤沿镇海于慈溪市分界布置。方案二：东围堤沿新泓口围垦工程东顺堤往北延伸至钱塘江河口综合规划南岸岸线，然后沿钱塘江规划岸线继续往北至慈溪市分界；北围堤沿镇海于慈溪市分界布置。堤线方案主要指标比较见表2-16。表2-16堤线方案主要指标比较表序号内容方案一方案二1围区面积亩万

21、亩2堤线总长7817m8760m3堤线总投资47155万元52980万元4每亩投资万元/亩万元/亩5总体布置堤线顺直，围垦面积小，单位面积投资大，围垦效率低围垦面积大，滩涂资源充分利用，单位面积投资省，围垦效率高（2）排涝闸及澥浦河（见附图4）根据宁波市区河道整治规划，因澥浦闸淤积，将外移。设计水闸总净宽为80m（16孔5m），闸底高程。设计流量850m/s。澥浦河外延段20年一遇设计洪水，计算成果见表2-17.表2-17澥浦河外延段20年一遇设计洪水计算成果表桩号0-5001000150020002470海底高程m洪水位m备注按宁波市区河道整治规划河道正常水位为围堤设计（见附图5、6、7、8

22、）（1）堤顶高程各堤顶高程根据有关规定计算结果见表2-18。表2-18波浪爬高及堤顶（防狼墙顶）高程位置设计频率P（%）设计潮位hp波浪爬高F（%）安全加高h计算防狼墙顶高程设计采用备注防狼墙顶高程堤顶高程东围堤北段2四角空心快护面灌砌石护面东围堤南段2四角空心快护面灌砌石护面北围堤5四角空心快护面灌砌石护面 （2）地基处理采用塑料板排水固结方案。在软土地基中设竖向的塑料排水板，以缩短地基排水神渗径，加速地基固结速率，快速提高地基的承载力。（3）大堤护面护面采用四角空心板护面，以适应地基的不均匀沉降，同时使消浪效果更好，波浪爬高较低，从而使堤顶设计高程降低，减少投资。（4）围垦断面各围垦断面详

23、见附图5、6、7、8。（5）围堤整体稳定围堤稳定分析采用瑞条分法计算，计算结果见表2-19。表2-19围堤稳定分析计算成果典型断面时期内坡外坡XYRKminXYRKmin东堤施工期-34142810运行期-34142810北直堤施工期-3917269运行期-4039269施工期和运行期的各项安全系数均能满足规范要求。（6）围垦沉降估算（7）围堤沉降计算按分层总和法，计算结果见表2-20.表2-20围堤最终沉降量计算成果断面位置最终沉降内河侧堤顶外海侧子堤平台内侧闭气土方平台中心堤顶内边线滴定中心镇压平台内侧镇压平台外侧东堤58941291319227北围堤12020225025012150澥浦水闸（见附图9）（1）水闸结构。水闸功能是排涝兼挡潮，平时操作由启闭闸门子自排，闸上设交通桥（公路级荷载标准）与堤顶道路相连接。采用胸墙式结构。闸室为钢筋混凝土平地板单胸墙式整