继电保护整定计算公式.docx

1、继电保护整定计算公式继电保护整定计算公式汇编为进一步规范我矿高压供电系统继电保护整定计算工作，提高保护的可靠性快速性、灵敏性， 为此，将常用的继电保护整定计算公式汇编如下：一、电力变压器的保护：1、瓦斯保护：作为变压器内部故障(相间、匝间短路)的主保护，根据规定， 800KVA以上的油浸变压器，均应装设瓦斯保护。(1) 重瓦斯动作流速：0.71.0m/s。3 3(2)轻瓦斯动作容积： Sv 1000KVA 200 10%cm; Sb在 100015000KVA 250 10%cm； Sb在 15000 100000KVA 300 10%cm； Sb 100000KVA 350 10%crri2

2、、差动保护：作为变压器内部绕组、绝缘套管及引出线相间短路的主保护。包括平衡线圈I、II及差动线圈。3、电流速断保护整定计算公式：一 (3) (1)动作电流：I dz=K t qd, 一般取1015S4、低电压保护：(1)动作电压取 50%电机的额定电压。(2)动作时限取1S (不需自起动)、1015S (需自起动)三、电力电容器保护1、电流速断保护；K i速断保护电流互感器变比 ；h 可靠系数，考虑躲过冲击电流取 22.5I x JC(2)速断保护灵敏系数校验： -其中：|dmin 被保护电容器安装处最小两相次暂态短路电流；I dzj 速断保护动作电流值；K 电流互感器变比2、当电容器容量较小

3、时(300KVar以下)，可采用熔断器保护相间短路，熔体的额定电流 按下式选择：人 二其中：Ice电容器组的额定电流 ；h 可靠系数，取22.5四、310KV线路的保护1、架空线路的保护整定(1)电流速断保护:其中：，一可靠系数，DL型取1.2 , GL型取1.4 ； Kjx 接线系数，均为 1I dmax被保护线路末端三相最大短路电流 ；K 速断保护电流互感器变比(2)电流速断保护灵敏系数校验:一般计算公式：按躲过最大设备起动电流加其余设备的额定电流之和计算。其中：亍一保护安装处最小两相短路电流 ；Idzj 速断保护动作电流值 ;K 电流互感器变比(3)电流速断最小保护范围校核被保护线路实际

4、长度应大于被保护线路的最小允许长度被保护线路的最小允许长度:其中：Kk可靠系数，DL型取1.2 , GL型取1.4 ； a系数，最小与最大运行方式系统计算电抗 之比；3 被保护线路允许的最小保护范围，取 0.15-被保护线路每公里阻抗标么值。 = -也可用公式:其中：UP 保护安装处的平均相电压， V； Xx,max 最小运行方式下归算到保护安装处的系统电抗,Q ； X线路每公里电抗，Q /Km远后备:Idmin远后备计算点最小两相短路电流 ；I dzj 过流保护动作电流值；K 电流互感器变比2、电缆线路的保护整定（1电流速断保护： ：其中：，一可靠系数，DL型取1.2，GL型取1.4 ； K

5、x 接线系数，均为 1； I dmax被保护线路末端三相最大短路电流 ；K速断保护电流互感器变比 一般计算公式：按躲过最大设备起动电流加其余设备的额定电流之和计算。+站注：新站至井下主供电缆回路按被保护线路末端三相最大短路电流的 30%- 50%十算整定值。（2）电流速断保护灵敏系数校验： J，其中：工：一保护安装处最小两相短路电流 ；I dzj 速断保护动作电流值；K 电流互感器1。（3）过电流保护：其中：Kk可靠系数，取1.21.4 ； Kjx 接线系数，接相上为 1,相差上为I lm 被保护线路最大计算负荷电流，应实测或用额定值乘以需用系数求得，此时，可靠系数取1.21.4,当最大负荷电

6、流难以确定时，可按两倍的电缆安全电流计算，此时，可靠系数取 Ki电流互感器变比；Kf 返回系数，取 0.85（4）过流保护灵敏系数校验： 近后备： 1其中：|dmin 被保护线路末端（或变压器二次侧）最小两相短路电流；I dzj 过流保护动作电流值；Ki电流互感器变比五、高防开关电子保护器的整定：1、电子式过流反时限继电保护装置，按变压器额定电流整定。 IzW Ie继电保护及自动装置配置1保护及自动装置配置电力系统继电保护及自动装置是指在电网发生故障或异常运行时起控制的自动装置。电力系统中自动装置，用于防止电力系统稳定破坏或事故扩大而造成大面积停电或对重要客户的供电时间中断。1.1继电保护保护

7、配置图6-10是600M（ 300MW, 500kV发编组单元的保护配置图，保护配置选用 DGT-801型数字式发电 机变压器保护配置，高压侧为 3/2断路器，发电机匝间（横差保护）、主变纵差保护。发电机后备和异常运行保护为对称过负荷（反时限）保护、不对称过负荷（反时限）保护、复合电压过流保护、 过电压保护、失磁保护、失步保护、 100%定子接地保护转子一点和两点接地保护、低频保护。主变压器后备和异常运行保护为主变阻抗保护，零序电流保护。（按照规程要求说明主保护、后备保护、异常保护）1.2 发电机组安全自动装置的配置(1)备用电源和备用设备自动投入装置。对于发电厂用电系统，由于其故障所引起的严

8、重后果，必 须加强厂用电的供电可靠性。但对于厂电来讲，采用环网供电，往往是用电系统的运行及其继电保 护装置更加复杂化，反而会造成更严重的事故，因而多采用所谓辐射性的供电网络，为了提高其供 电可靠性，往往采用备用电源自动投入装置 BZT。发电机准同期并列是发电厂很频繁的日常操作，如果操作错误，导致冲击电流过大，可能使机组的 大轴扭曲及引起发电机的绕组线圈变形、撕裂、绝缘损坏，眼中的肺通气并列会造成机组和电网事 故，所以电力部门将并网自动化列为电力系统化的一项重要任务。另外，随着计算机技术的发展和 电力系统自动化水平的不断提高，对同期设备的可靠性、可操作性等性能也提出了更高的要求。(2)PSS-6

9、60 型数字式自动准同期装置。 PSS-660 型数字是自动准同期装置主要实现数目可配置 的 116 个对象的线路型同期或机组型自动准同期。 PSS-660 型适用于各种场合的发电机组或线路并网。(选取不同装置介绍)(3)WBKQ-01微机型设备电源快速切换装置。早发电厂中，厂用电的完全可靠性直接关系到发电 机组、发电厂及至整个电力系统的完全运行。以前厂用电切换基本采用工作电源的辅助接点直接或 经低压继电器、延时继电器启动备用电源投入。这种方式未经同步检定，电动机异受冲击。合上备 用电源时，母线残压与备用电源之间的相角差接近 180度将会对电动机造成过大的冲击。若经过延 时母线残压衰减到一定幅

10、值后再投入备用电源，由于断电时间过长，母线电压和电机的转速均下降 过大，备用电源合上后，电动机组的自动启动电流很大，母线电压将可能难以恢复，从而对发电厂 的锅炉系统的稳定性带来严重的危害。本设计采用南自 WBKQ-01B微机型备用电源快速切换装置。该装置是专门为解决厂用电的完全运 行而研制的，可避免备用电源电压与母线残压在相角、频率相差过大时合闸而对对点击造成冲击， 如市区快速切换的机会， 则装置自动转为同期判别残压及长延时的慢速切换， 同时在店跌落过程中， 可按延时甩去部分非重要负荷，以利用重要辅机的自启动，提高厂用电快切的成功率。WBKQ-01B是在原有 WBKQ-01B勺基础上改进、完善

11、的新一代备用电源快速切换装置。该装置 改进了测频、测相回路，运用 32 位单片机强大的运算功能，采用软件进行测量，提高了装置在切换 暂态过程中测频、测相的准确性和可靠性。该装置采用了先进的软件算法，保证了工作电源或备用 电源与母线电源不同频率时的采样、计算的准确性。装置采用免调整理念设计，多用的补偿采用软 件进行调整，重要参数采用密码锁管理，大屏幕中文图形化显示，使得用户对厂电源的各种运行参 数一目了然。常用电源故障时采用实时测量相角差速度及加速度实现同期判别功能。内置独立的通 信、打印机管理单元使得多台置可共享一台打印机，也具有与 DCS系统或监控系统通信功能。2.继电保护及自动装置的整定原

12、则2.1 比率制动式纵差保护整定原则及取值建议有如下几点：(1)比率制动系数 K2(曲线斜率)。K2应按躲过区外三相短路时产生的最大咱太不平衡差流来 整定，通常对发电机完全纵差，即 K2=0.30.5(2)起动电流I q。按躲过正常工况下最大不平衡差流来整定。不平衡差流产生的原因主要是差动保护两侧TA的变化误差。保护装置中通道回路的调整误差，即 I q=(0 30 . 4) I e(3)拐点电流 Ig 。 Ig 的大小，决定保护开始产生制动作用的电流大小，建议按躲过外部故障切除 后的暂态过程中产生的最大不平衡差流整定，即 Ig=(0.50.8)Ig(4)负序电压 U2 .解除循环闭锁的负序电压

13、(二次值) ，即 U2=912V(5)差动保护灵敏度校验。按有关技术规定，发电机纵差保护的灵敏度必须满足机端两相金属性短路时差动保护的灵敏系数，即 Klm 2其中，灵敏系数 Klm为机端两相金属性短路时，短路电流与差动保护动作电流之比值， Klm越大,保护动作越灵敏，可靠性就越高。2.2 发电机横差保护 发电机横差保护，是发电机定子绕组匝间短路（同分支匝间短路及同相不同分支的匝间短路）线棒 开焊的主保护，也能保护定子绕组相间短路，整定原则及取值意见如下：（1）动作电流 Ig 。在发电机单元横差保护中，有专用的滤过三次谐波的措施。因此，单元件横差 保护的动作电流， 应按躲过系统内不对称短路或发电

14、机失磁失歩时转子偏心产生的最大不平衡电流，即 lg= （ 0.3 0.4 ） Ie 式中 Ie- 发电机二次额定电流。（2）动作延时 t1. 与转子两点接地保护动作延时相配合。一般取 0.5 1.0s2.3 变压器纵差保护 变压器纵差保护，是变压器内部引出线上短路故障的主保护，它能反映变压器内部及出线上的相间 短路、变压器内部匝间短路及电流系统侧的单相接地短路故障。另外，只能躲过变压器空充电及外 部故障切除后的励磁涌流。（ 1 ）整定原则及取值建议：1）比率制动系数 K2 （曲线斜率），比率制动系数 K2整定原则，按躲过变压器出口三项短路时产生的最大暂态不平横差流来整定，即过拐点的斜线 通过出

15、口区外故障最大差流对应点的上方，一般取 0.40.5.2） 启动电路 lq 。整定原则为能可靠躲过变压器正常运行时的不平衡差流。一般为lq= （ 0.4 0.5 ） le3） 拐点电流lg。变压器各侧差动 TA的型号及变比不可能相同。因此，各侧 TA的暂态特性的差异较大，为躲过区外远处故障或进区故障切除瞬间产生较大不平衡差流的影响，建议拐点电流为lg= （0.50.7） le4 ）二次谐波制动比n。空投变压器时，励磁涌流的大小，三席谐波分量的多少或波形畸变程度， 与变压器的容量、结构、所在系统中的位置及合闸角等因素有关。为了使差动保护能可靠的躲过变 压器空投时励磁涌流，又能确保变压器内部故障时

16、故障电流波形有畸变（含有二次谐波分量）时， 差动保护能可靠动作，应根据别保护变压器的容量、结构和在系统中的位置，整定出适当的二次谐 波制动比。一般取 0.130.2.5） 差动速断倍数 ls 。变压器差动速断动作倍数的整定原则，应按躲过变压器的空投时的励磁涌流或外部短路时最大不平衡差流来整定。而变压器励磁涌流的大小与变压器的容量、结构、所 在系统中的位置等均有关，对于大容量的变压器一般为 ls=46 （倍）6） 解除TA断线功能差流倍数let。差流大于let整流值时，解除TA断线判别环节。一般 TA 断线引起的差流大于最大负荷电流， let=0.8 1.3 （倍）TA二次回路开路是危险的，特别

17、是大容量变压器 TA二次开路，会造成 TA绝缘损坏保护装置或二 次回路着火，还会危及人生安全。 因此，建议删掉TA断线判别功能，即I et = O . 8-1 . 3 （倍）7）变压器额定电流I e。基准侧差动 TA二次电流的计算为I e = Se / （V3 Uejna） 式中Se变压器额定容量： Uej基准侧额定相间电压：na其准侧差动 TA变化（2）灵敏度校验。变压器差动保护的灵敏度要求为 Ksen2满足灵敏度要求， 才能保证区内发生的各类型故障 （有各种各样的暂态过程） 时保护动作的可能性。2. 4发电机反时限对称过负荷保护发电机反时限对称过负荷保护， 是发电机定子是过热保护， 主要用

18、于内冷式大型汽轮机发电机。 整定原则及取值建议如下：（1） 定时限整定值I gl。按躲过发电机的额定电流来整定，即lg1= Krel I e / O . 95式中 Krel 可靠系数取1 . O5: I e发电机额定电流（TA二次值）。（2） 定时限动作延tl通常取 69s。(3) 反时限下限起动电流 Is 。按与过负荷保护电流相配合整定。 Is=1.15Ig(4) 反时限下限长延时ts。按照发电机允许过负荷能力曲线上 1.15le。对应时间为0.870.9倍 来整定。通常取 300600s。(5)反时限上限电流 lup 。按照发电厂高压母线三项短路时发电机提供的短路电流来整定。一般为1.05

19、 倍。即 lup=1.05G(6)反时限上限动作延时 lup 上限动作延时应按与发电厂高压母线出线的纵联保护或距离 l 段保护动作时限相配合整定。一般取 0.3 0.5s。(7)散热系数K2.散热系数K2之值一般为11.1之间。2.5发电机反时限不对称过负荷保护 发电机反时限不对称过负荷保护，适用于大型内冷式汽轮发电机。是发电机的转子的过热保护，也 叫转子表层过热保护。整定原则及取值建议如下：(1) 定时限整定值I2g1。电流整定值I2g1按发电机长期允许的负序电流 I2 a来整定，即 I2g仁Krel.I2 a/0.95 ;式中Krel 可靠系数取1.2 : I2 发电机长期允许的负序电流。

20、(2)定时限动作延时 t11 ，通常取 69s。(3) 反时限下限起动电流 I2s. ) 反时限下限起动电流 I2s ，可按定时限动作电流的 1.051.11 倍来 整定。即 I2s=(1.051.1 ) I2g1( 4)反时限下限长延时 ts ，通常取 300600s。(5)反时限上限电流 I2up 。上限动作电流 I2up ，应按发电厂主变高压侧母线发生两相短路时发电 机所提供的负序电流的 1.05 倍来整定。(6)反时限上限动作延时 tup ，上限动作延时 tup 应按于发电机高压母线出线纵联保护或距离保 护 I 段的动作延时配合整定。通常取 0.3 0.5s。(7) 热值系数K1及散热

21、系数K2.热值系数K1，按发电机制造厂家提供的转子表层允许负序过负荷 能力确定。若无厂家提供的数据，可按发电机的容量取值。对于容量为200300MW勺内冷式汽轮发电机， 可取K1=810(通常K仁10)。对于容量为300600MW 的汽轮发电机，可取 K仁68.容量越大，K1的取值应越小。散热系数 K2,根据发电机的长期允许负序电流能力来确定。通常 K2值不大于0.01.2.6复合电压过流保护 发电机的复合电压过流保护主要作为发电机相间短路的后备保护。当发电机作为自并励方式时，过 流原件应有电流记忆功能。正定原则及取值建议如下:( 1)过流定值 Ig 。动作电流 Ig 应按躲过正常运行时发电机

22、的额定电流来整定。即 lg=Krellg/0.95 ;式中Krel 可靠系数，取 1.2 : Ig 发电机额定电流(TA二次值)。(2)低电压定值U1.低电压定值 U1 ,按躲过发电机正常运行时可能出现的最低电压来整定， 另外，对于发电机复合电压过电流保护还应考虑强行励磁动作时的电压。通常为U1 = (0.70.75 ) Ue;式中Ue发电机额定电压 TA二次值). 负序电压U2g。U2g的整定原则，是躲过正常运行时发电机端最大的负序电压。即 U2g=(8%10%) Ue(4)动作延时t11及t12.保护的动作延时t11及t12 ,应按与相邻原件后备保护的动作时间相 配合整定。(5)电流记忆时

23、间 t0 0 t0 应略大于 t12 延时。2.7发电机过电压保护保护反映发电机定子电压。其输入电压为机端 TV二次相电压(例如 UCA，动作后经延时切除发电机。整定原则及取值建议如下:动作电压Ug。对于200MW及以上的汽轮发电机，动作电压 Ug为Ug= (1.31.35 ) Ue；式中Ug-发电机额定电压(TA二次值)。(2)动作延时tO动作延时t可取0.30.5s2.8发电机失磁保护(阻抗原理) 正常运行时，若阻抗复平面表示机端测量阻抗，则阻抗的轨迹在第一象限或第四象限(进行运行) 内，发电机失磁后，机端测量阻抗的轨迹将沿着等有功阻抗圆进入异步边界圆。整定原则及取值建 议如下：(1) 系

24、统低电压动作定制值 Uh1 .按发电机失磁后不破坏系统稳定来整定。通常为Uh仁 (0.850.9 ) Uhe;式中Uhe-系统母线额定电压(TV二次值)。(2)机端低电压动作定值 Ug1。按照以下两个条件来整定：躲过强行励磁启动电压及不破坏厂用电 的安全。一般为 Ug1=0.8Ue式中Ue-发电机额定电压(TV二次值)。( 3)阻抗圆圆心 Xc。 Xc 一般为负值，当阻抗圆为过坐标原点的下拋圆时，通常取 ：Xc=-0.6Xd(4) 阻抗圆半径 Xr。当阻抗圆为过坐标原点的下拋圆时，可取 ：Xr=0.6Xd(5) 转子低电压特性曲线系数 Kfd。即Kfd=Krel 125*Se/(Xd 工Ufs

25、0*866)式中Krel-可靠系数，取1.11.4 : Se-发电机二次额定视在功率： Ufs0-发电机空载转子电压。Xd 工=Xd+Xs (标么值)(6) 转子低电压初始动作定值 Ufdl 。一般取发电机空载励磁电压的 0.60.8 倍，即Ufdl= ( 0.6 0.8 ) Ufd0(7)发电机反应功率 P1,(也称凸极功率)即P1= ?(1/Xq 工-1/ Xd 工)Se ; XdS =Xd+Xs; XqS =Xq+Xs式中Xd, Xq-发电机d轴和q轴的电抗标么值。(8) 发电机过功率定值 Pg,按发电机过载异步功率定值，一般取 0.40.5倍的额定功率(二 次值),即 Pg=( 0.4

26、 0.5 ) Pe式中Pe-发电机二次额定有功功率。( 9)动作延时 t1 、 t2 。根据汽轮机和水轮机失磁异步运行能力,及失磁时对机组过流,机端电 压系统电压的影响而定。2.9发电机基波零序电压式定子接地保护 基波零序电压式定子接地保护,保护范围为由机端至机内 90%左右的定子绕组单向接地故障。可做小机组的定子接地保护。 也可与三次谐波定子接地合用, 组成大、中型发电机的 100%定子接地保护。 整定原则及取值建议如下：(1 )动作电压3Uog.在保护装置中，设置有性能良好的三次谐波滤过器，因此， 3Uog应按正常运行时TV开口三角绕组或中性点单相 TV二次可能出现的最大基波零序电压来整定。当发电机定子引出线不是封闭式母线，而经穿墙套管引自室外时，可取1013V。当发电机出线为封闭母线时，可取510V。(2)动作延时应大于主变高压侧接地短路时后备保护最长动作时间来整定。若简化计算一般取69V.2 . 10发电机三次谐波电压式定子接地保护 三次谐波电压式定子接地保