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1、电缆知识不同交联方式对交联聚乙烯电缆结晶形态影响的研究1 引言将热塑性的线性聚乙烯( PE) 交联为立体网络状连结的交联聚乙烯(XL PE) 不仅保持了聚乙烯原有的良好的物理机械性能、极好的化学稳定性和优异的介电性能, 还提高了长期使用温度(从原来的70 提高到90 ) 、耐环境应力开裂、抗蠕变及其它物理机械性能。聚乙烯属于典型的半结晶形聚合物,它的性能还强烈地依赖于晶体的敛集状态和尺寸。聚乙烯在交联过程还包含着取向、结晶等一系列物理和热动力学过程,会对交联聚乙烯的性能产生复杂的影响。对电缆绝缘用聚乙烯的交联工艺对交联聚乙烯结晶形态的影响进行对比研究, 有助于更好地发挥交联改性的优点, 减少和

2、避免交联过程中形成的某些形态对性能产生的不利影响。2 聚乙烯电缆绝缘常用交联方式的工艺特点聚乙烯的交联工艺方法有物理交联和化学交联两种。物理交联是采用辐照方法，即用电子束或放射性元素产生的高能射线对聚乙烯进行照射, 其分子链被高能射线打断,产生游离自由基, 两个或者几个线型大分子自由基重新交叉链接起来形成网状结构。电子束交联与电缆线芯的挤制是完全独立的两个过程,挤制工艺温度调节范围很宽, 因此加工的材料范围非常宽。化学交联方法又分两种:一种是先将已加有过氧化物交联剂的聚乙烯绝缘料在低于过氧化物分解温度下熔融挤出成型,随后进入高温(350左右)、高压(1MPa以上)专用管道完成交联。有机过氧化物

3、在较低的温度下先分解产生活性很高的自由基,自由基夺取聚乙烯分子上的氢原子,使聚乙烯主链的某些碳原子变为活性接点,大分子链上的活性接点又相互结合,产生C-C交联,从而使线性聚乙烯分子交联转化为网状结构。另一种化学交联方式是硅烷温水交联。它采用过氧化物作引发 剂、硅烷接枝,然后进行水解、缩合。硅烷接枝后的聚乙烯仍是热塑性的,很容易挤出成形,然后进入温水中,在催化剂的作用下硅烷缩合成交联聚乙烯。硅烷交联一般仅用于低电压电缆,但能够加工的电缆导体截面范围很宽。聚乙烯过氧化物交联是先熔融挤出取向成形,然后高温高压完成交联,最后冷却结晶,是一个熔融交联的过程;硅烷温水交联是聚乙烯分子先熔融接枝挤出,然后冷

4、却结晶成形,最后水煮交联,是一个熔融态接枝固态交联的过程;辐照交联是先熔融挤出冷却成形,再用电子束辐照交联,是一个固态交联的过程。这三种交联方式的工艺过程交联聚乙烯聚集态结构有不同的影响。本文将特定的工艺过程和形态结合起来进行研究,用差热分析方法研究不同交联方式和结晶过程的差异对交联聚乙烯聚集态结构的影响,从而为改善和控制聚乙烯绝缘的性能提供理论依据。3 试验3.1 原材料及样品制备低密度聚乙烯(LDPE)树脂DJ200,熔融指数2.0；高密度聚乙烯(HDPE) 树脂0405，熔融指数0.3;抗氧剂;敏化剂;交联剂DCP;硅烷接枝剂。将LDPE分别制成过氧化物交联料、辐射交联料、两步法温水硅烷

5、交料, HDPE加入适量敏化剂制成辐射交联料。用三种交联工艺挤制成线芯,硅烷交联样品经90水煮交联, 辐照交联样品进行剂量为20Mrad的电子束辐照进行交联。交联后的样品分别编号分别为:过氧化物交LDPE样品为21，辐射交联LDPE样品为22,辐射交联HDPE样品为23,硅烷交联LDPE样品为24。3.2 试验仪器及步骤试验在Perkin-ElmerDSC-2C型差示扫描量热仪上进行。样品在高纯N2 保护下用以10/min升温至150,进行样品原始结晶状态测定,保持恒温熔融5min,然后以10/min降温结晶至室温,记录升温熔融、降温结晶的DSC曲线,考察不同交联方式绝缘的结晶能力。4 结果与

6、讨论4.1 不同交联方法的结晶熔融过程研究如图1 所示,在熔融过程中,各样品的熔融峰均呈熔融单峰,其中辐射交联HDPE样品(23)的熔融峰很尖锐,且峰面积大,说明HDPE 的结晶较为均匀,且结晶度高。硅烷交联LDPE样品(24)的熔融峰较为尖锐,晶体尺寸均匀性好,过氧化物交联LDPE样品(21)和辐射交联LDPE样品(22) 的熔融峰峰型相近; 辐射交联HDPE样品熔点远高于LDPE样品,而辐照交联LDPE样品的熔点又比过氧化物交联LDPE 样品高,硅烷交联样品熔点最低;辐射交联HDPE样品的峰面积要远大于辐照交联LDPE样品,过氧化物交联LDPE 样品的峰面积最大,结晶度较高,硅烷交联样品峰

7、面积最小,结晶度也最小,说明硅烷交联样品的结晶最不充分。图1不同处理方法样品的一次熔融过程不同交联方式的结晶熔融行为的差异是由交联基体材料和成形热过程差异共同影响的结果。HDPE由于本身分子链规整性较好,有较强的结晶能力。对于同样是LDPE为基体的三种交联材料, 成形的热历史对结晶熔融差异起主要作用。过氧化物交联样品在交联后其中有一慢速降温结晶过程,而辐照交联样品经先挤出、快速降温成型、再辐照交联,挤出过程中没有改变分子结构,保持着低密度聚乙烯基本的结晶能力。而硅烷交联样品虽然经过挤出成型后再经过一个水煮过程,但因其挤出成型前已完成分子链的接枝过程, 降低了大分子的重排结晶能力,水煮温度又较低

8、(90,所以表现出低的熔融焓,即结晶度最低,如表1中所示。表1 不同样品的熔融热力学参数样品 Tm, Tm, Hm,J/g过氧化物交联LDPE 105.8 13.0 84.23温水交联LDPE 104.6 13.5 50.11辐射交联LDPE 113.2 18.4 62.91辐射交联HDPE 135.815.3 133.104.2 不同交联方法的冷却结晶过程研究如图2所示, 在非等温结晶过程中, 各样品的结晶峰均为单峰,且结晶峰都呈对称型,即(To-Tmax)=(Tmax-Te),Tmax出现在结晶中期;过氧化物交联LDPE 样品(21)和辐射交联HDPE样品(23)的结晶峰较为尖锐, 辐射交

9、联LDPE 样品( 22)和硅烷交联LDPE样品(24)的结晶峰都较为平坦,说明过氧化物交联LDPE样品和辐射交联HDPE样品的晶体尺寸较均匀。硅烷温水交联的结晶速度相对较慢;辐射交联HDPE 样品(23)的结晶峰面积远大于其它样品,在交联LDPE 样品中,辐射交联LDPE 样品的结晶峰面积最大,过氧化物交联LDPE 样品的结晶峰面积较小;在交联LDPE样品中,辐照交联LDPE样品的结晶温度最高,结晶速度最快,硅烷交联LDPE样品的结晶温度最低,过氧化物交联LDPE样品的结晶能力最低。如表2所示。表2 不同样品的冷却结晶热力学参数样品Hc,J/g Tc, Tc, D,过氧化物交联LDPE -5

10、6.4 93.1 12.7 5.8硅烷交联LDPE -60.5 92.1 12.5 10.4辐射交联LDPE -73.0 98.7 14.5 11.1辐射交联HDPE -139.0 112.3 23.5 13.0辐照交联LDPE 和过氧化物交联LDPE 相比,前者分子链段分布较宽,过冷度和半高宽均大。5 结论同样的低密度聚乙烯采用不同的交联的方式,因经历的热历史差异很大, 交联后材料整体的结晶形态、交联结构差异也很大.交联聚乙烯的结晶过程和交联过程存在互相作用。因此在利用交联方法改性提高聚乙烯性能的同时,还要尽可能控制热过程,使材料聚集态结构处于合理的状态,才能使交联聚乙烯绝缘具有更优异的性能

11、交联聚乙烯电缆的故障类型分析及故障查找 摘要对交联聚乙烯电缆的常见故障进行了分析，并针对不同类型的故障提出了不同的测试方法。关键词交联聚乙烯电缆故障0前言交联聚乙烯电缆主要用在10 kV及以下系统中，由于具有优良而稳定的绝缘性能，安装制作工艺简单，运行维护方便，因而它取代油纸电缆而被广泛使用。但是，当交联聚乙烯电缆绝缘故障时，特别是中间接头故障，其故障性质具有油纸电缆所没有的特殊性，因而，故障查找的方法也不尽相同。1交联聚乙烯电缆的故障类型分析11接头进水受潮故障油纸电缆接头进水立即会造成击穿短路事故，而交联聚乙烯电缆中间接头从芯线导体到屏蔽层（地）的水通道，有一段较长的距离（500 mm），

12、该水通道电阻一般在k级。故障相的对地故障电流可按如下分析计算：故障相对地可以等效为单相对地电容C0与故障点水通道电阻Rg并联。6 kV10 kV系统为中性点不接地系统，利用节点电压法，可推算出中性点偏移电压（见图1）。 由于3C0Rg远大于1，所以UgU 流过水通道对地的故障电流：IgU Rg，故障相对地的电容电流： IcC0U ，故障相对地总电流：由于Rg有几十k级，所以Ig较小，一般在1 A以内。如石门电厂的1根6 kV交联聚乙烯电缆（YJLV22型），运行中未发现异常，试验发现中间接头严重进水受潮，故障相对地电阻（水阻）为35 k稳定值，按上式计算，运行中的故障电流Ig01 A。故障电流

13、流过水道，是稳定的电流，不会形成电弧，而且由于水通道较长，在相电压下绝缘表面不会闪络。电缆可以暂时运行。12绝缘击穿故障交联聚乙烯电缆受外力机械损伤造成的故障比接头进水严重得多，如果造成的是单相故障，故障电阻高，但故障部位爬电距离是主绝缘的厚度，击穿电压低，击穿时电容电流在故障部位将产生电弧放电。如果造成相间绝缘损坏，将产生相间短路。电缆不能继续运行。这类故障的特点是爬电距离短，击穿电压低。故障电阻一般为高阻，当故障部位严惩炭化，或者进水受潮，故障电阻要能降至k级甚至更低。2交联聚乙烯电缆故障查找方法当电缆存在故障时，我们要根据电缆在运行中发生故障的现象和绝缘试验数据进行综合分析，判断电缆的故

14、障类型。当电缆在运行中发生短路故障时，一般为绝缘击穿高阻故障或金属性短接故障。接头进水故障可通过试验发现。交联聚乙烯电缆在绝缘良好时的绝缘电阻非常高，当接头进水后，绝缘电阻很低，只有几兆欧甚至在k级，这还可结合测量电缆屏蔽层电位进一步证实电缆是否进水。21k级稳定接地故障的查找方法对交联聚乙烯电缆接头进水等造成的k级稳定接地故障，利用行波反射原理制造的电缆故障仪（如IET9201）往往难以奏效，因为故障部位不能形成有效放电，仪器检测到的波形很难分析判断。211原理接线图利用直流电桥原理，用滑线电阻和检流计以及试验变压器组成电缆故障测量电路，接线图如图2 212测量原理及测量要点计算公式：当电桥

15、平衡时 测量要点：ar1，r2，G及测量导线应放在绝缘垫上，操作人员也站在绝缘上，并戴绝缘手套进行操作；b零起升压到检流计有足够的灵敏度即可，同时必须监视O点电压，保证操作人员安全； cAB短接必须用螺杆将线鼻直接压接，保证接触良好； d检流计G接在靠电缆内侧，r1，r2接在外侧；e电桥平衡后，保持r1，r2滑头位置不动，降压断开电源，并将电缆充分放电后，拆开A，B点连线，用万用表测量RAO为r2，RBO为r1；f测量电流只有毫安级，而滑线电阻的额定电流选得较大，测量时电阻不发热阻值稳定，有助于电桥平衡调整。通过用该方法对石门电厂1根6 kV交联聚乙烯电缆中间接头进水故障的检测和南岳电力局1根

16、10 kV交联聚乙烯电缆中部低阻故障的检测证实，电桥回路测量稳定性好，操作简单可靠，测量准确度很高。测量回路灵敏度可通过升高试验电压来提高，故障电阻在k级，试验电压在几百伏以内即可保证电桥回路测量灵敏度。213故障点确定对直埋式电缆中间接头进水故障的定点非常困难，因为故障点不会形成火花放电，没有放电声，无论定点仪检测还是人耳听，都找不到故障点。如果在电缆的中间接头处做有标志，将非常有利于故障查找。故障距离附近的电缆接头以及机械施工、塌方等情况是首先怀疑的部位。采用电缆架敷设的电缆，故障点查找更加容易更加准确。22高阻故障查找高阻故障的特征是故障点绝缘电阻高，但放电距离短，故障部位会产生有效电弧

17、放电。高阻故障的故障距离测量及故障定点，有利用行波反射原理制造的专用电缆故障仪，这里不再重复。需要指出的是，高阻故障测距要对电缆绝缘进行直流冲击放电，容易造成绝缘的累计损伤，所以应谨慎使用，冲击电压要尽量的低，时间尽量缩短。不能采用电容冲击放电的方法将交联聚乙烯高阻打成低阻（这种方法在油纸电缆常被采用）。在冲击放电测距的同时，进行故障点定点检测，重点是电缆头和存在施工或塌方的部位。23金属性短路故障查找对电缆金属性短路，可以利用直流电桥原理进行故障距离测量，也可利用行波反射原理测量故障距离。金属性短路故障点的精确定点，也不能采用冲击放电检测放电声的方法。可以参考低阻故障点查找的方法。如果电缆采

18、用电缆架敷设，故障电阻在几欧姆到几十欧姆时，可以通入十几安培甚至几十安培的交流或直流电流，在故障附近可以找到发热点，即是故障点。24电缆开路故障的查找电缆在运行中发生短路故障时，可能将导线烧断形成开路故障，判断开路的方法很简单，不在这里赘述。电缆故障仪具有开路故障测距功能，可以进行开路故障测距。开路故障测距是利用行波终端反射原理，脉冲波由仪器本身产生。电缆长度测量就是利用该方法进行的。开路故障在故障点一般会形成放电电压较低的高阻故障或低阻故障，可以采用冲击放电监测放电声波法进行定点。3故障电缆的确定方法如果多根电缆并排敷设，确定哪一根是要找的故障电缆，可采取脉冲感应查对电缆法，如图3。将故障电

19、缆两端接地线解开，电缆绝缘正常相A接地，A端断续接通直流15 V电源（10节1号电池），在电缆查对现场用轴承加热器依次对各电缆 进行脉冲感应电势测量，观察接在加热器励磁线圈上的指针式毫伏表指针摆动幅度，摆动幅度很大的那根电缆就是要找的电缆，其余电缆毫伏表指针的摆动幅度很小。4结语电缆故障点的查找要充分发挥人的作用。正确分析电缆故障的性质可以决定故障查找的方法。仪器的使用、波形分析、试验判断等都需要试验人员具有相应的理论知识、丰富的实际经验及综合分析判断的能力；电缆接头位置情况、电缆是否受到机械损伤等情况对故障的查找是非常有用的。真空灭弧室真空度在线检测的试验研究 【摘要】介绍了电光法在线检测真

20、空灭弧室真空度的原理和方法，在此 基础上开发了一套试验系统，并给出了部分试验结果，为实现真空灭弧室真空度智能化在线 检测做了准备工作。 1 前言 随着真空开关在中低压领域越来越普遍地应用，真空灭弧室的真空度成为用户关心的重点。 因为只有在一定的真空度下，真空开关的可靠性才能得到保证。真空灭弧室真空度的测试， 随所处场合不同而有不同的要求。从大的方面来说，可分为离线检测和在线检测两大类。离 线检测的方法有很多，而且发展得也比较成熟1、2。在线检测要在不改动开关主 体结构及运行状态的前提下，随时监测其真空度的变化。目前，国内外还无法实现真空度的直接测量，用于真空度在线检测的两种间接方法是耦合电容法

21、和电光变换法2。 耦合电容法是根据局部放电测量原理提出来的。设被测真空灭弧室的带电触头至中间屏蔽罩 间的耐压强度由于真空度降低而下降，则当工频电压从零点升至某一值时，带电触头和屏蔽 罩之间的等值电容发生放电，该局部放电信号可通过位于屏蔽罩与接地箱壳之间的 两个局部放电探头进行在线监测。这种方法的灵敏度还有待于验证。本文介绍利用电光技术 实现真空度在线检测的方法，并给出一些试验研究的结果。 2 测试原理与装置 利用电光技术在线检测真空灭弧室的真空度，其原理框图如图1所示。当灭弧室内的 真空度正常时，仅需几百V的电压就可维持带电触头与中间屏蔽罩之间由场致发射引起的电 子电流。屏蔽罩积累的负电荷使其

22、负电位几乎达到电极电压峰值。当灭弧室内真空度劣化时 ，灭弧室内的气体密度变大，场致发射的电子被气体分子吸附后成为负离子。由于负离子质 量大，漂移速度慢，使得上述电子电流减小，屏蔽罩绝对值电位降低。当灭弧室内真空度劣 化为大气压力时，场致发射电子全部被气体分子吸附为负离子。由于离子在电场下漂移形成 的阻性电流很小，与容性电流相比可以忽略不计，故大气条件下，屏蔽罩电位由C1( 导电杆与屏蔽罩之间的分布电容)和C2(屏蔽罩与机壳之间的分布电容)的分压决定。 因此，通过屏蔽罩电位的变化过程可推知灭弧室内真空度的劣化过程。 一般真空灭弧室的屏蔽罩，金属部分完全密封在灭弧室中，其电位的变化无 法直接测试。

23、但屏蔽罩电位的变化会引起屏蔽罩附近电场的变化，故通过放置于屏蔽罩附近 的Pockels电场探头可以测知屏蔽罩电位的变化，亦即可以进行真空度的在线测试。 屏蔽罩电场是指灭弧室绝缘壳外屏蔽罩部位与接地机架之间形成的电场，当真空开关结构一 定时，仅与系统电压有关。文2曾讨论电光法测试真空度的原理，其试验研究的测试系统选用BSO晶体制作Pockels电场探头，晶体厚度为3.5mm，中心波长选为860nm，试验的原理 接线如图2所示。 为解决Pockels电场探头温度特性较差的问题，选用了温度特性及电场灵敏度完全一样的三 个电场探头，分别安装于真空开关三相灭弧室的屏蔽罩附近，将三路电场信号及环境温度信

24、号同时输入计算机进行对比分析，从而消除由于温度波动带来的测量误差。为解决三相灭弧 室外部电场分布的不均匀，进而影响测量灵敏度的问题，我们在Pockels电场探头的绝缘支 撑件中插入一高压电容C2。该电容的耐压高、电容值很小，不影响整体绝缘配合，但 可为电场探头提供一测量基准，从而提高了整个系统的测量灵敏度。 3 模拟试验测试结果及分析 为了检验真空度在线测试系统的可行性，制作了一套真空灭弧室真空度在线检测模拟 试验系统，如图3所示。在该系统中，真空开关A、B、C三相中的B相灭弧室通过绝缘管与真 空系统相连，三个电场探头分别放置于三个灭弧室屏蔽罩外对应接地机架一侧。A、C相灭弧 室的真空度为10

25、-3Pa，B相灭弧室的真空度近似等于真空系统的真空度，可达10 -3Pa。试验用真空灭弧室为10kV/20kA陶瓷中封结构，其屏蔽罩支撑可伐外露，可以直接 测量其电位。 为模拟真空开关的工作环境，在三个灭弧室闭合的触头上施加11kV三相交流电压，由上述真 空度在线检测模拟试验系统测得三个灭弧室屏蔽罩外侧的交变电场有效值。同时，使用静电 电压表也可测得三个屏蔽罩的静态电位值。 开始试验时，将B相灭弧室抽至10 -3Pa，即令三个灭弧室的真空度相等，测得的三个 电场值和电位值也基本相同。然后，逐渐增加B相灭弧室的真空压强，每半个数量级为一个 数据点，直到10Pa，逐点检测A、B、C三相灭弧室屏蔽罩

26、的电场值与电位值。结果发现，与A 、C相的相比，B相灭弧室的电场值和电位值，在真空度下降到10 -1Pa时开始逐渐下降 ，如图4所示(A、C相的相应曲线仍为直线)。当真空灭弧室的真空度劣化到10 -1Pa 时报警，这一结果也证实了前面的理论分析。另外，测试点的实际静态电场值没有标定，因 为，对于在线检测来说，我们更关心相对值的变化。 4 讨论 真空开关的有关标准规定3：“用以装配真空断LL路器的真空灭弧室内 的 气体压强应低于1.3310-2Pa”。这是指静态条件下的可测参数。运行中真空灭弧室 的真空度实际是一个动态条件，分断电流时的动态真空度可能远高于这一压强值，达到一两 个数量级4。因此，

27、当灭弧室接近临界真空状态时，遇到分断操作，既可判断出 真空度较低的一相，发出警报。停机后利用现场测试的方法1，检出真空度临近1 .3310 -2Pa的灭弧室。目前，我们虽然还不能直接在线检出110 -211 0 -1Pa的灭弧室，但对于10 -1Pa的分辨率，到目前为止，也只有光电法可以在 不改变原开关结构的条件下带电检测到这一真空度水平。 本研究通过真空灭弧室真空度在线检测系统，使用Pockels电场探头测试灭弧室屏蔽罩 附近的电场变化，可判断出灭弧室内真空度的优劣。使用三个电场探头，由计算机同时采集 三相灭弧室屏蔽罩的电场变化情况，抵消了由于环境温度变化带来的测量误差。使用高压电 容作为电

28、场探头的电场基准，提高了系统的测量灵敏度。通过模拟试验可知，本文研制的测 试系统可以实现真空开关真空度的在线检测。对于电站实际应用场合，还应检验晶体元件长 期运行的可靠性，并进一步解决测试仪器的电磁兼容等问题。摘要：对国内外部分高压交联聚乙烯(XLPE)电缆系统的绝缘损坏作了统计，分析了电缆及其附件绝缘老化原因和形态，叙述了XLPE电缆绝缘老化的机理。指出对高压电缆附件和缺乏径向防水构造的XLPE电缆需重视绝缘老化问题。对于XLPE电缆本体绝缘老化检测，认为高压级可比中压级简化。概述了国外绝缘老化诊断新技术的发展。最后，对局部放电检测绝缘老化技术方法作了试验探讨。 关键词：交联聚乙烯绝缘电缆；

29、电缆附件；绝缘老化；诊断技术 交联聚乙烯(简称XLPE)绝缘电缆由于敷设容易、运行维护简便，现已是10220 kV供电电缆的主流。近20年来，大量引进的66220 kV级和国产的66220 kV级 XLPE电缆已广泛应用于城网送电系统中。随着时间的推移，如今运行的66 kV及以上高压的XLPE电缆，有些已逐渐进入电缆及其附件预期寿命的“中年期”。电缆系统在实际使用状况下，能够继续长时期可靠工作或因绝缘老化加速而缩减使用寿命是运行管理部门十分关注的问题。 国外早在20世纪60年代就开始了关于XLPE电缆绝缘弱点检出和老化检测技术的研究，至今仍在不断深入发展，不乏统计与测试数据，富有参考意义。 现

30、基于广州地区110 kV XLPE电缆绝缘击穿事故统计分析和初步进行现场局部放电测试情况,并借鉴国外技术进展，试对66 kV及以上XLPE电缆绝缘老化、相应的绝缘检测技术给予述评，希引起重视并推进深入开展这一领域的全面调研，以提高运行管理水平。 1高压XLPE电缆及其附件的绝缘损坏 广州供电系统在国内较早地使用高压XLPE电缆，迄今110 kV级XLPE电缆总长度已达636km。19952000年共发生110 kV XLPE电缆绝缘击穿事故11起，分类如下：电缆本体7起，均属外力破坏造成；电缆接头4起，其中3起为投入运行不久出现，是归属于构成材料、工艺所致，另1起则是绝缘击穿，其接头无防水构造

31、，并运行了10年，经分析是水树老化所致。上述绝缘击穿事故虽显示了电缆本体未出现绝缘老化损坏，但运行时间终究有限，是否出现绝缘老化的异常指标，尚未经测试，XLPE电缆是否都能够可靠运行至预期使用寿命还是个待研究的问题。而有一起电缆接头已出现绝缘老化，则至少表明对于包含附件在内的电缆系统绝缘老化问题需引起重视。现不妨借鉴国外较早应用高压XLPE电缆及其附件的实践经验1, 2，结合予以分析。 1.1日本不同电压等级XLPE电缆绝缘损坏比较 一般XLPE电缆高压级比中压级的本体绝缘老化损坏较少，如日本19651995年按电压级统计电缆绝缘事故率，显示了随电压级增高其相应的电缆绝缘损坏率依次较低，见表1。这或许是XLPE电缆的制造工艺对高电压级有较严格的质量目标管理，加之110 kV及以上电压级电缆均采用金属层径向防水构造的缘故。 1.2日本66 kV