落地式卸料平台搭设方案+安全计算书.docx

1、落地式卸料平台搭设方案+安全计算书洪山村村改造开发用地K11地块项目4#、5#、7#、8#、9#、10#楼简易卸料平台专项施工方案 编制人： 审核人： 审批人： 湖北中地鼎天建筑工程有限公司 2014年3月15日简易卸料平台专项施工方案1.1工程概况 本工程位于洪山区文化大道东，由武汉虹玉置业有限公司开发，武汉中建工程管理有限公司监理，湖北中地鼎天建筑工程有限公司施工。底板厚度400，底板板面标高-5.6m，主楼地上为18-20、34层，层高2.8m，框架、剪力墙结构，剪力墙抗震等级为三、四级，均设1层地下室，联体车库，简易卸料平台搭设高度为该建筑物5层楼面。 由于现浇砼结构较多，施工过程中转

2、运的材料也相对要频繁，为了加快材料转运速度，和施工进度，拟在主施工区域搭设落地式卸料平台。1.2卸料平台设计概况卸料料平台布置从负一层楼面开始搭设起，最高搭设高度至5层楼面，搭设高度为18.4m(不包括栏杆扶手高度)。转料平台使用时逐层往上搭，搭设平台设计堆放荷载按10KN/考虑，搭设尺寸为：2.706.30米，立杆的纵距 b=0.70米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距h=1.50米,平台底面的支撑钢管横距0.30米布置。采用的钢管类型为 483.5脚手架管。详见： 转料平台详图详见附图。2.落地卸料平台构造要求2.1基础构造立杆直接座于底板面之上。2.2立杆（1）本卸料平台全部采用单

3、立杆。（2）立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余均采用对接扣件连接。（3）立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。2.3纵向水平杆（1）纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。（2）水平杆采用对接扣件连接，也可采用搭接。a.对接扣件应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应大于500mm，并应避免设在跨中。 b.当采用搭接接头时，搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端扣件盖板边缘至杆端的距离不宜小于100mm。（3）承

4、受平台荷载的纵向水平杆采（包括横向水平杆）用双扣件与立杆连接。2.4连墙件连墙件采用刚性连接，水平向沿架体的四角各设置一个拉结点与墙体呈“八”字形对撑连接。连墙件用483.5 的钢管，其与架体的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的48 钢管在楼板砼中，在架体中用一根通长的横杆与之扣紧连接，连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与楼地面成4560夹角。 2.5剪刀撑沿落地卸料平台架体外侧立面满设剪刀撑，剪刀撑与楼地面夹角为45，在外侧立面沿架长及架高连续设置。斜杆

5、接长采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于500mm，设置2个旋转扣件，端部钢管伸出扣件边缘不得少于100mm。为保证平台支撑整体稳定，在架体的两端以及中间跨布设连续的横向斜撑，详见附图二。3.材质要求3.1钢管：选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。卸料平台脚手架搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，有扣件生产许可证的生产厂家提供

6、，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3.2脚手板： 木跳板：采用截面尺寸为22050松木跳板，木材强度值f不小于13N/mm2，跳板进场后必须经过检查，不得有木刺、木节，两头用8#铁丝锚固。3.3安全网：采用绿色密目安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选

7、用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由北京市建筑安全监督管理部门发放的准用证。3.4人员配备：各专业施工人员及上岗证应配备齐全，同时必须在项目安全部备案。3.5技术准备：卸料平台搭设前，要进行技术交底，并提出有关要求。4.落地式卸料平台搭设施工4.1搭设顺序 地基处理应牢固可靠，垫木应铺设平稳，不能有悬空，脚手杆底应用钉子钉牢在垫木上。严格遵守搭设顺序：摆放扫地杆逐根树立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各杆扣紧安第一步小横杆扣紧安第二步大横杆安第二步小横杆加高临时斜撑杆，上端与第二步在横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）安第三小步大横

8、杆和小横杆安连墙杆接立杆加设剪刀撑铺钢脚手板绑扎防护栏杆及挡脚板，并挂立网防护。搭设时要及时与结构拉结，或采用临时支顶，以便确保搭设过程中的安全，并随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件。螺栓的根部要校正，当用力矩搬手检查，应在4050N.m之间，最大不能超过80N.m。连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入。各杆件存在伸出的端头，均要大于100 mm，以防杆件滑脱。4.2施工工艺 （1）定位定距：根据构造要求量出内、外立杆距墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记。垫板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。 （2）在搭

9、设首层脚手架的过程中，沿每框架格内设一道斜支撑，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。 （3）当卸料平台操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。 （4）落地卸料平台架体搭设，宜先立里排立杆，然后依次向外。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。立杆接长时，应先立外排，后立内排。5.卸料平台的拆除（1）架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。（2）拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹脚，穿软底防滑鞋。（3）拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。即先拆脚

10、手板、斜拉杆，后拆横杆、纵杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。 （4）拆立杆时，应先稳住立杆再拆开最后两个扣。 （5）连墙点应随拆除进度逐层拆除。（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以免坠落。（7）拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施。严禁架杆接触电线。（8）拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐片、地下明沟等物品。（9）拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。（10）在拆架过程中，不得中途换人，如必须换

11、人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6.安全防护 （1）栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的里侧。 （2）操作层上栏杆的上皮高度1.2m，中栏杆居中设置。 （3）安全网须满挂在外侧立杆的的里侧，用铁丝绑扎牢固，不留缝隙，四周应交圈。 （4）堆料时卸料平台堆放材料总重量不能超过1.0t,严格控制堆料的重量。7.安全技术措施及注意事项 （1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。 （2）脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。 （3）脚手架的构配件必须合格。 （4）脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。 （5）操作层上施工荷载不得超过 5kN/ ，不得将模板支撑、缆风绳

12、固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。 （6）六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。 （7）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件： a.主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆 b.钢管连墙件 c.栏杆 （8）临近道路搭设的落地卸料平台外侧应有防护措施，以防坠物伤人。 （9）应根据实际情况设置脚手架的接地及避雷装置。 （10）拆除脚手架时，地面应设围栏警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。8.落地式平台荷载计算书落地平台计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 建筑地基基础设计

13、规范(GB 50007-2002) 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 落地平台支撑架立面简图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 一、参数信息: 1.基本参数 立柱横向间距或排距la(m):0.70，脚手架步距h(m)：1.50； 立杆纵向间距lb(m):0.90，脚手架搭设高度H(m)：18.4； 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.30，平台底钢管间距离(mm)：300.00； 钢管类型(mm):483.5，扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 脚手板自重(kN/m2):0.300；

14、 栏杆自重(kN/m2):0.150； 材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 二、纵向支撑钢管计算: 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重(kN/m)： q11 = 0.150 + 0.3000.300 = 0.240 kN/m； (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q12 = 5.0000.300 = 1.500 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： p1 = 1

15、.0000.300 = 0.300 kN/m 2.强度计算: 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布恒载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.240+ 1.21.500 = 2.088 kN/m； 均布活载：q2 = 1.40.300 = 0.420 kN/m； 最大弯距 Mmax = 0.12.0880.9002 + 0.117 0.4200.9002 = 0.209 kN.m ； 最大支座力 N = 1.12.0880.900 + 1.20.420

16、0.900 = 2.521 kN； 截面应力 = 0.209106 / (5080.0) = 41.128 N/mm2； 纵向钢管的计算强度 41.128 小于 205.000 N/mm2,满足要求! 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度； 计算公式如下: 均布恒载: q = q11 + q12 = 1.740 kN/m； 均布活载： p = 0.300 kN/m； V = (0.677 1.740+0.9900.300)900.04/(1002.060105.0)=0.385mm 纵向钢管的最大挠度小于 700.000 /250 与 10,满足要求! 三、横向支撑钢管

17、计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =2.521 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.605 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.400 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.235 kN ； 截面应力 = 119.119 N/mm2 ； 横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安

18、全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.235 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12918.4. = 2.374 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附

19、录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.1500.700 = 0.105 kN； (3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.3000.9000.700 = 0.189 kN； (4)堆放荷载(kN)： NG4 = 5.0000.9000.700 = 3.150 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.818kN； 2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0000.9000.700 = 0.630 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N

20、 = 1.2NG + 1.4NQ = 1.25.818+ 1.40.630 = 7.864kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.864 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.00 N/mm2； Lo- 计

21、算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.167； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ； 钢管立杆

22、受压强度计算值 ； =11521.440 /( 0.203489.000 )= 116.065 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 116.065 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； =11521.440 /( 0.381489.000 )= 61.840 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 61.840 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.099 ； 公式(3)的计算结果： Lo/i = 2693.319 / 15.800 = 170.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.245 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； =11521.440 /( 0.245489.000 )= 96.168 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 96.168 小于 f = 205.000满足要求！该简易卸料平台脚手架安全。