模板支撑施工方案.docx

1、模板支撑施工方案一、工程概况佳海歌林花园二期工程位于武汉市盘龙城经济开发区，由12&13#楼（带裙房）、15&16#楼、17#楼、27#楼、36#楼组成，其中12&13#楼、15&16#楼为十八层框架剪力墙结构，17#楼、27#楼、36#为十一层框架剪力墙结构,均无地下室。本工程是由武汉佳海地产股份有限公司投资建设，武汉市民用建筑设计研究院设计，中南勘察设计院勘察，武汉华立建设监理有限公司监理，武汉新欣建筑工程有限公司承建。本工程梁板模板支架采用门架支撑体系。本方案为梁板模板支架施工方案，柱模板、剪力墙模板支撑见模板施工方案。二、材料准备1、采购、租赁的钢管、扣件、门架必须有产品合格证和法定检

2、测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件、门架不得进入施工现场。2、搭设模板支架用的钢管、扣件、门架使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。3、所有用于搭设支架的钢管、扣件、门架的外观质量都必须符合国家有关规范的规定，超过规范允许的不得使用。4、经检验合格的钢管、扣件、门架应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。三、搭设方式搭设方式为：门架的宽度b=1.20米，门架的高度h0=1.70米，跨距1.83米，门架间距1.2m。搭设高度为3m。底座采用可调底座，门架

3、上用双木方（25080mm）作顶托，模板底木方采用单根木方，间距为300mm。四、质量要求1、应确保地基具有足够的承载能力，在门架荷载作用下和上部梁板施工荷载作用下不会发生塌陷和显著的不均匀沉降；2、基底必须严格的压实整平，在上面垫上木板后垫上5cm厚木方安放底座，木方必须平稳，严禁发生滑移；3、放底座前必须先拉通线，使底座在同一直线上；并应进行抄平。4、严格控制首层门架的垂直度和水平度。在装上以后要逐片的、仔细的调整好，使门架竖杆在两个方向的垂直偏差都控制在2mm以内，门架顶部的水平偏差控制在5mm以内。随后在门架的底部和顶部用扫地杆和大横杆加以固定；5、接门架时上下门架竖杆之间要对齐，对中

4、的偏差不宜大于3mm。同时注意调整门架的垂直度和水平度；6、必须满铺交叉支撑，必须按要求设置纵横水平加强杆。7、门架顶部必须保证水平，以确保模板的平整度。五、安全管理1、模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，上岗人员应体检合格。2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、严禁酒后作业。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。4、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。5、当模板支架基础下或相邻处有线管时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。6

5、、当有六级及六级以上大风和雾、雨、天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。7、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。 8、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。9、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。六、注意事项1、交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。

6、2、水平架或脚手板应每步设置。顶部作业层应满铺脚手板，并应采用可靠连接方式与门架横梁固定，大于200mm的缝隙应挂安全平网3、水平加固杆应在门架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。4、剪刀撑应在外侧周边和内部每隔15m间距设置，剪刀撑宽度不应大于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角宜为4560。5、距墙或其他结构物边缘距离不应小于0.5m，周围应设置栏杆。6、设置中间通道时，通道处底层门架可不设纵（横）向水平加固杆，但通道上部应每步设置水平加固杆。通道每侧门架应设置斜撑杆。七、质量通病的防治1、通病：柱子胀模、断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实，或蜂窝麻面、偏斜

7、、柱身扭曲现。防治措施：按图纸尺寸制作柱侧模板后，按放线位置钉好压脚板再安装柱模板，两垂直向加斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线。柱箍应根据柱模尺寸、侧压力的大小等因素进行设计选择（有木箍、钢箍、钢木箍等）。柱箍间距、柱箍材料及对拉螺栓直径应通过计算确定。四周斜撑要牢固。2、通病：梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模涨模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困难的现象。防治措施：支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。3、通病：墙体混凝土厚薄不一致，墙体上口过大，混凝土墙体表面粘连，角模与大模板缝隙过大跑浆，角

8、模入墙过深，门窗洞口变形。防治措施：墙身放线应准确，误差控制在允许范围内，模板就位调整应认真，穿墙螺栓要全部穿齐、拧紧。支模时上口卡具按设计要求尺寸卡紧。模板清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模不能过早。模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢固，应加强检查，及时处理。改进角模支模方法。门窗洞口模板的组装及固定要牢固，必须认真进行洞口模板设计，能够保证尺寸，便于装拆。4、通病：板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。防止措施：楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。支顶要符合规定的保证项目要求，要有足够的强度。板模按规定起拱。5、通病：支撑下沉、支柱不垂直，上下层支柱不在同一竖向中心

9、线上。水平拉杆和剪刀撑安装不到位。防治措施：底层地面和下部垫板严格按施工方案和规范处理。项目部严格按规范及施工方案检查门架的搭设情况，不合规定的立刻整改，不准下一步施工。八、计算书梁模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为3.0米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.20米，门架的高度 h0 = 1.70米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 门架立杆采用27.21.9mm

10、钢管，立杆加强杆采用48.03.5mm钢管。 每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度50mm，高度80mm。 梁顶托采用5080mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.300=3.825kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.300(20.500+0.200)/0.200=0.612kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土

11、时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.300=0.600kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(3.825+0.612)+1.40.600=6.164kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.616kN N2=0.616kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.339kN.m 经过计算得到最大支座 F= 0.616kN 经过计算得到最大变形 V= 2.1mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

12、 W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.339106/53333.3=6.36N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=30.616/(25080)=0.231N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =2.1mm 木方的最大挠度小于1200.0/

13、250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.038kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.256kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.226kN 经过计算得到最大变形 V= 1.7mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)顶

14、托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.256106/53333.3=4.80N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31300/(25080)=0.488N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.7mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下

15、内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217) 1榀 0.205kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.446kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.9

16、50)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11.830)/(41.950)=0.009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为

17、 NG = 0.410kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力1.301kN，2.226kN 第2榀门架两端点力1.806kN，1.806kN 第3榀门架两端点力2.226kN，1.301kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 3.612kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.410kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 3.612kN； H 脚手架的搭设高度，H = 3.0m。

18、经计算得到，N = 1.20.4103.000+3.612=5.087kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 5.09kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.788； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.85cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=12.23cm4； h0 门架的高度，h0=1.70m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=1.

19、51cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=3.02cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.048.764=48.764kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!楼板模板门式脚手架支撑计算书 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为3.0米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.20米，门架的高度

20、 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 门架立杆采用27.21.9mm钢管，立杆加强杆采用48.03.5mm钢管。 每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度50mm，高度80mm。 梁顶托采用10080mm木方（双木方）。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.1

21、000.300=0.765kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.300=0.102kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.300=0.600kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(0.765+0.102)+1.40.600=1.880kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.903kN N2=2.482kN N3=2.482kN N4=0.903kN

22、 经过计算得到最大弯矩 M= 0.270kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.482kN 经过计算得到最大变形 V= 1.3mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.270106/53333.3=5.06N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.

23、353/(25080)=0.507N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.3mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 二、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.077kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.025kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.881kN 经过计算得到最大变形 V= 3.3mm 顶托梁的截面

24、力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.008.008.00/6 = 106.67cm3； I = 10.008.008.008.00/12 = 426.67cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.025106/106666.7=9.61N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35197/(210080)=0.974N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶

25、托梁挠度计算 最大变形 v =3.3mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217) 1榀 0.205kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.446kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 N

26、Gk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11.830)/(41.950)=0.009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/

27、m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.410kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力5.198kN，8.881kN 第2榀门架两端点力7.206kN，7.206kN 第3榀门架两端点力8.881kN，5.198kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 14.412kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴

28、向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.410kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 14.412kN； H 脚手架的搭设高度，H = 3.0m。 经计算得到，N = 1.20.4103.000+14.412=15.887kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 15.89kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=3.02cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.044.321=44.321kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!