22建筑地基基础计算.docx

1、22建筑地基基础计算2-2 建筑地基基础计算2-2-1地基基础计算用表1 .地基基础设计等级（表2-27）地基基础设计等级 表2-27设计等级建筑和地基类型甲级重要的工业与民用建筑物30层以上的高层建筑体型复杂，层数相差超过 10层的高低层连成一体建筑物 大面积的多层地下建筑物（如地下车库、商场、运动场等） 对地基变形有特殊要求的建筑物复杂地质条件下的坡上建筑物（包括高边坡） 对原有工程影响较大的新建建筑物 场地和地基条件复杂的一般建筑物 位于复杂地质条件及软土地区的二层及二层以上地下室的基坑工程乙级除甲级、丙级以外的工业与民用建筑物丙级场地和地基条件简单、荷载分布均匀的七层及七层以下民用建筑

2、及一般工业建 筑物；次要的轻型建筑物根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定:（1）所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定。（2）设计等级为甲级、乙级的建筑物，均应按地基变形设计。（3）表2-28所列范围内设计等级为丙级的建筑物可不作变形验算，如有下列情况之一时，仍应作变形验算:1）地基承载力特征值小于130k Pa,且体型复杂的建筑;2）在基础上及其附近有地面堆载或相邻基础荷载差异较大，可能引起地基 产生过大的不均匀沉降时;3)软弱地基上的建筑物存在偏心荷载时;4)相邻建筑距离过近，可能发生倾斜时;5)地基内有厚度较大或厚薄

3、不均的填土，其自重固结未完成时。（4）对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸结构和挡土墙等，以及建造在斜坡上或边坡附近的建筑物和构筑物，尚应验算其稳定性。（5）基坑工程应进行稳定性验算。（6）当地下水埋藏较浅，建筑地下室或地下构筑物存在上浮间题时，尚应进行抗浮验算。地基主要受力层情况地基承载力特征值fak （kPa）60 W fak 8080w fak 100100 w fak 130130 w fak 160160 w fak 200200 w fak 0.8 0 1.2含水比 aw w 0.8 0.15 1.4大面积压实填土压实系数大于0.95，粘粒含量P c 10%的粉土最大干 密度大于2

4、.1t/m3的级配砂石01.5粉土粘粒含量P c 10%的粉土 粘粒含量P C 10%的粉土00.32.01.5e及Il均小于0-85的粘性土粉砂、细砂（不包括很湿与饱和时的稍密状态） 中砂、粗砂、砾砂和碎石土0.50.32.02.01.63.0注：1强风化和全风化的岩石，可参照所风化成的相应土类取值，其他状态下的岩石不修正;2 地基承载力特征值按地基基础设计规范附录 D深层平板载荷试验确定时 nd取0。3.建筑物的地基变形允许值（表 2-30）建筑物的地基变形允许值 表2-30200体型简单的高层建筑基础的平均沉降量（mm高耸结构基础的倾斜HgW 200.00820 HgW 500.0065

5、0 HgW 1000.005100 HgW 1500.004150 HgW 2000.003200 HgW 2500.002高耸结构基础的沉降量（mm）HgW 100400100 HgW 200300200 0.97Wo pi2和框架结构在地基主要受力层范围以下 0.95排架结构在地基主要受力层范围内 0.96在地基主要受力层范围以下 0.94水量;注：1.压实系数入C为压实填土的控制干密度 P d与最大干密度P dmax的比值，Wop为最优含0.94。2.地坪垫层以下及基础底面标高以上的压实填土，压实系数不应小于5.房屋沉降缝宽度（表2-32）和相邻建筑物基础间的净距（表 2-33）被影响建

6、筑的长高比影响建筑的预估平均沉降量 s （mm）2.0 W L/H f 3.03.0 L/Hf 4009-12 12相邻建筑物基础间的净距（m）注：1.表中L为建筑物长度或沉降缝分隔的单元长度（ m） ; Hf为自基础底面标高算起的建筑物高度（m）;2.当被影响建筑的长高比为 1.5 L/HfV 2.0时，其间净距可适当缩小。6.无筋扩展基础台阶宽高比的允许值（表 2-34）无筋扩展基础台阶宽高比的允许值 表2-34基础材料质量要求台阶宽高比的允许值pk w 100100 PkW 200200 knun= 丄 A 冷勺当偏心距e6/6时当受力层范围内有较弱下卧层时，尚应验算仇+ PQCW几条形

7、基础：冲念務 矩形基础:2 C+空瓷倂畀任而(1)最终变形量 1-1 a“i)(2)地基变形计算深度/mM0025 2 门i-1(3)开挖基坑地基土的回弹变形量用0弧滑动面法验算Mr/Ms12(1)当基础宽度大于3m或埋置深度大于0501时 几值应按下式修正：几=几+ 7by(&- 3)+ 帀挣01(0.5)(2)当偏心距e小于或等于0.033倍基础底宽时, 几按F式计算人-Mb/b + MdAmd +注：表中符号如相应于荷載效应标准组合时，基础底面处的平均压力值； A修正后的地基承载力特征值；基础底面边绿的最小压力值； 上部结构传至基础顶面的竖向力值;九相应于荷载效应标准组合时.基础底面边缘

8、的最大压力值;Pk圖相应于荷载效应标准组合时，Fk相应于荷载效应标准组台时*Gk基础自重和基础上的土重；A基础底面面积；件用于基础底面的力矩值辛Mi相应于荷载效应标准组合时，评基础底更的抵抗矩;Z垂直于力矩作用方向的基础底面边长：a合力作用点至基础底面兹大压力边绿的距离i 仏地基承载力特征值,耳b、tjd基础宽度和埋棵的地基承载力修正系数？Z基础底面以下土的重度.地下水位以下耽浮重度；b 基础底面宽度.小于3m时按3m取值，大于6111时按6111取值；L基础底面以上土的加权平均重度、地下水位W下取浮重度t d基础埋置深度.一般自室外地面标高算起；Mts Md、Me承载力垂数；m基底T一倍短边

9、宽探度内土的粘聚力标准值*地基堆第变席S;沉降计e经验系数.根据地区沉降观测资料及经验确定；按分层总和祛计算岀的地基变形量；n地基变形计算深度范围内所划分的土垦数； 如对应于荷载效应椎水矢组合时的基础底面处的附加压力i Ei基础底面下第：层土的压缩模量，取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计 算；蠶1基础底面至第i层土、第,1层土底面的距离*7基础底面计算点至第：层土.第1-1层土底H范围内平均附加应力系数i山；一在计算深度ffi围内，第：层土的计算变形值； 在计算深度向上厚度为2的土层计算变形值； 矶一地基的回弹变形量J 虹考虑回陣影响的沉降计算经验系数.矢取1山 P.基境底面

10、以上土的自童压力，地下水e以下扣除浮力, E”土的回弾棋量 滑动力矩卡Mr抗滑力矩.2-2-2-3基础计算基础计算见表2-36。基础计算表2-36无筋扩展基础（砖、毛石、混凝土、 三合土尊材料组成 的墙下条形基础和 柱下独立基础）基础高度心导ztana(2)扩展基础（钢筋混凝土柱独立 基础和墙下条形基 础）MlMg矩形面柱的矩形基础，验算柱与基础交接处及基础 变阶处的受冲切承载力F/ M O.7Php/ja/io基础底板抗弯计算矩形基础：(2Z + a)( fimex + P -誉)+ (Pmw - pH=（Z - 4）2（26 + 6）（ + H -誉）墙下条形基础：取Z = a = lm按

11、上述Mi式计算。当扩展基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等 级时，尚应验算扩展基础顶面的局部受压承载力5 =(S + ab)/2Fl - pjAt柱下条形基础(2)(5)上部结构刚度较好，荷载分布较均匀，且条形基础梁 高度不小于1/6柱距时，地基反力按直线分布，条形 基础梁的内力按连续梁计算，边跨跨中弯矩及第一内 支座弯矩乘以1.2系数；不满足上述条件时，按弹性地基梁计算；交义条形基础，交点上的柱荷载，按交义梁的刚度或 变形协调的要求进行分配，内力按上述规定计算J 验算柱边缘处基础梁的受剪承力J存在扭矩时，作抗扭计算i条形基础的混凝土强度等级小于柱混凝土强度等级时, 应验算柱下条形基础梁顶

12、面的局部受压承載力基底平面形心与结构竖向永久荷载S心的偏心距梁板式筏基底板受冲切承载力F/ 2nUn2(3)筏形基础(梁板式、平板式)(心 + M -仏+ 3 - P + 0.7 Ao = 梁板式筏基底板斜面受剪承载力 匕0.70心也一2届Mo 梁板式筏基的基础梁要验算正截面受弯、斜截面受剪 承载力及底层柱下基础梁顶面的局部受压承载力 平板式筏基板，距柱边妇/2处冲切临界K面的最大剪 应力Ph.= (800/ho)也(6)(8)rnux F/ M tah q + Afl/1(r昨07(L4+ 12/禹)阳 平板式筏基内筒下板受冲切承载力FMugho 0.7j9hp/y 7平板式筏基距内筒边缘或

13、柱边缘h,处筏板受剪承载力尚应验算筏板正截面受弯承力=1 _ - 1 +专 ED注：表中符号Ho基础高度ih基础底面宽度：6o基础顶面的墙体宽度或柱脚宽度； tana基础台阶宽高比；兀受冲切承载力截面高度影响系数，当/iW800mm时，php=l.O；人鼻2000mm时，弘产0.9,其间按 线性内插法取用fiho混凝土轴心抗拉强度设计值J基础冲切破坏锥休的有效高度；冲切破坏锥体最不利値计算长度：P相应于荷载效应基本组合时在任意截面处基础底面地基反力设计值；G考虑荷载分配系数的基础自重及其上的土自重iW与偏心距方向一致的基础底面边缘抵抗矩；A基础底面积；顶距基础梁边加/2处冲切临界截面的周长5/

14、n2计算板格的短边、长边的净长度V,距梁边缘仏处，作用在梯形面积上的地基土平均净反力设计值；%受剪切承载力截面高度影响系数，板的有效高度Ao 800mm时，A。取800mm; Ao2000mm时, 力0 取 2000mm;计算筏板距柱边仏/2处冲切临界截面最大剪应力时，为相应于荷载效应基本组合时的集中力设计 值；復板的有效高度；作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；cab沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界面最大剪应力点的距离i冲切临界截面对其重心的极惯性矩；柱截面长边与短边的比值，久2时取2,久4时取4；Cl与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长：C2垂直于C1的冲切临界截面的边长i不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力来传递的分配系数；Ff计算筏基由筒下板受冲切承载力时，为相应于荷载效应基本组合时的内筒所承受的轴力设计值减去 復板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；耳内筒冲切临界截面周长影响系数，取1.25;Vs计算筏板距内简边缘或柱边缘/IQ处受剪承载力时，为荷载效应基本组合下，地基净反力平均值产 生的距内筒或柱边缘ho处筏板单位宽度的剪力设计值i几一筏板计算截面单位宽度。