板模板计算书.docx

1、板模板计算书板模板计算书工程名称：施工单位： 编 制 人： 目 录 编制依据 3参数信息 3模板面板计算 4次楞方木验算 5主楞验算 7扣件式钢管立柱计算 8立柱底地基承载力验算 11编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）5、建筑施工手册6、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版7、混凝土结构施工质量验收规范（GB50204-2002）8、混凝土模板用胶合板GB/T17656-20089、木结构设计规范（GB50005-2003）10、

2、钢结构设计规范（GB50017-2003）11、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）。12、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)参数信息模板与支架搭设参数模板支架搭设高度H：4.69m；立杆纵距la：1m；立杆横距lb：1m；水平杆最大步距h：1.5m； 面板采用：木胶合板 厚度：12mm；支撑面板的次楞梁采用：方木支撑；间距：0.25m；主楞梁采用：单钢管483.0；钢管均按483.0计算。荷载参数永久荷载标准值：楼板厚度：0.11m；新浇筑砼自重（G2k）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.1kN/m3 ；模板与小楞自重（G1k）：0.35kN/m2 ；每

3、米立杆承受架体自重: 0.182kN/m可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k），当计算面板和直接支承面板的次楞梁时，均布荷载取：2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩取其大值。当计算直接支承次楞梁的主楞梁时，均布荷载标准值取1.5kN/m2 ，当计算支架立柱时，均布荷载标准值取1kN/m2 。振捣砼时荷载标准值（Q2k）：2kN/m2。模板面板计算面板采用木胶合板，厚度为12mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取单位宽度1m的面板作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1001.21.2/6=24.000cm3；截面惯性矩I= 1001.21.21

4、.2/12=14.400cm4；1、强度验算（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.25m。（2）、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(240000.11+11000.11+350)+1.425001=6510N/mq1=0.91.35(240000.11+11000.11+350)+1.40.725001= 5985N/m根据以上两者比较应取q1= 6510N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.911.2350=378 N/m跨中集中荷载设计值P=0.91.4250

5、0= 3150N（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=65100.252=50.86Nm88施工荷载为集中荷载：M2=q2l2+Pl=3780.252+31500.25=199.83Nm8484取Mmax=199.83Nm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=199.83103=8.33N/mm2 f=12.5N/mm2W24.000103面板强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（240000.1111000.11350）=3111N/m=3.111N/mm；面板最大容许挠

6、度值: 250.00/250=1.0mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=53.111250.004=0.244mm 1.0mm384EI384450014.400104满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.25m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =5.08.08.0/6=53.33cm3；截面惯性矩 I =5.08.08.08.0/12=213.33cm4；1、抗弯强度验算（1）、次楞按简支梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。（2）、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线

7、荷载设计值为：q1=0.91.2(240000.11+11000.11+350)+1.425000.25=1627N/mq1=0.91.35(240000.11+11000.11+350)+1.40.725000.25= 1496N/m根据以上两者比较应取q1= 1627N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.90.251.2350=95 N/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42500= 3150N（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.125q1l2=0.125162712=203.38Nm施工荷载为集中荷载：M2= 0.125q2l2+0.25Pl=0

8、.1259512+0.2531501=799.38Nm取Mmax=799.38Nm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=799.38103=14.99N/mm2 f=17N/mm2W53.33103次楞抗弯强度满足要求!2、抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.5q1l=0.516271=813.500N施工荷载为集中荷载：V2= 0.5q2l+0.5P=0.5951+0.53150=1622.500N取V=1622.500N验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31622.500= 0.608N/mm2 fv=1.7

9、N/mm22bh25080次楞抗剪强度满足要求!3、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.25（240000.1111000.11350）=778N/m=0.778N/mm；次楞最大容许挠度值:1000/250=4.0mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=5ql4=50.77810004=0.475mm 4.0mm384EI38410000213.33104满足要求!主楞验算主楞采用:单钢管483.0截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm41、强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1

10、.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(240000.11+11000.11+350)+1.415000.25=1312N/mq1=0.91.35(240000.11+11000.11+350)+1.40.715000.25= 1276N/m根据以上两者比较应取q1= 1312N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1q1l=113121/1000=1.312kN。次楞作用集中荷载P=1.312kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax=0.656kN.m；主楞的抗弯强度设计值f=215N

11、/mm2；=Mmax=0.656106=146.102N/mm2 215N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.25（240000.1111000.11350）=778N/m=0.778N/mm；次楞最大支座力=1q1l=10.7781=0.778kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.892mm。主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，最大变形 Vmax =1.892mm 6.7mm满足要求!

12、扣件式钢管立柱计算风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东德州市10年一遇风压值采用，0=0.45kN/m2。模板支架计算高度H=4.69m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。计算风荷载体形系数s将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数=1.2An/(lah)=1.20.143/(11.5)=0.114式中An =(la+h+0.325lah)d=0.143m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1mh-步距，1.5md-钢管外径

13、，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2=1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 8=0.941-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=10.940.45=0.423kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.42311.52= 0.108kNm1010轴向力计算按下列各式计算取最大值：0.91.20.1824.69+(240.111.10.110.35)11+

14、1.4111=5.542kN；0.91.20.1824.69+(240.111.10.110.35)11+0.91.4(111+0.108/1)=5.538kN；0.91.350.1824.69+(240.111.10.110.35)11+ 1.4(0.7111+0.60.108/1)=5.781kN；根据上述计算结果取N=5.781kN作为设计依据。3、立柱稳定性验算立柱的稳定性计算公式:N+MwfAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=5.781kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=h+2a，h:步距，取1.5m;a:模板支架立杆伸

15、出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m，L0=1.9m。i - 立柱的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立柱截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 215N/mm2；立柱长细比计算：=Lo/i=190.0/1.59=119 150，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.442；N+Mw=5.781103+0.108106=30.847+24.053=54.900N/mm2 f=215N/mm2AW0.4424.241024.49103立柱稳定性满足要求!立柱底地基承载力验算1、上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值N=5.781kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 80kN/m2立柱垫木地基土承载力折减系数mf= 0.44、验算地基承载力立柱底垫木的底面平均压力P=N=5.781=19.27kN/m2 mffak=800.4=32kN/m2A0.3满足要求!。