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1、篦冷机风量该如何调节合集1篦冷机风量该如何调节摘要：随着新型干法水泥生产方式在国内水泥企业的普遍推广，水泥生产过程中的能源消耗也在逐步降低。出篦冷机熟料温度（冷却效果）直接与熟料质量相关。篦冷机各段风量分配不好，不仅影响入窑二、三次空气温度，对双压型余热发电的发电量影响巨大。本文主要讲解下篦冷机风量如何调节的问题。 随着新型干法水泥生产方式在国内水泥企业的普遍推广，水泥生产过程中的能源消耗也在逐步降低。事实上，由于能源价格的不断上涨，能量消耗占生产成本的比重越来越大，能量利用率的高低决定了企业在未来市场竞争中的优劣。出篦冷机熟料温度（冷却效果）直接与熟料质量相关。高温熟料不能及时冷却，会造成A

2、矿含量减少，晶体粗大，易磨性变差，抗硫酸盐性能降低。熟料冷却的好坏对水泥粉磨工序的影响很大。如果篦冷机各段风量分配不好，不仅影响入窑二、三次空气温度，对双压型余热发电的发电量影响巨大。世界上第一台熟料冷却机是1890年出现的单筒冷却机， 20世纪40年代才出现篦式冷却机。推动式篦式冷却机是在与其它类型的篦冷机的竞争中，适应了生产大型化的发展趋势，而成为当代预分解窑配套的主要产品。推动式篦冷机经过了三代的更新，目前国内外已经开始使用第四代推动棒式篦冷机，目前国内普遍应用的第三代控制流篦冷机很难适应于粉料增加，燃料热值变低，有害杂质含量波动大等情况。由于熟料的细粉数量增加，造成阻力篦板和物料的沿程

3、阻力增加，同时由于物料的离析作用增强，造成阻力篦板的抑制作用降低，从而再次产生吹穿现象，红河现象增加，二次风温度和三次风温度降低。本文着重就控制流篦冷机有关风量配置方面的问题给予讨论，为解决篦冷机使用过程中存在的问题提供思路。 1 风量配置与温度间的关系提高二次风和三次风温度，提高煤粉的燃烧效率，缩短火焰长度，从而提高烧成带温度，即提高出窑熟料温度。事实上从热交换的角度考虑，在篦冷机内风量一定时，熟料和冷风的热交换，应尽可能增加热交换时间和热交换面积，因此采用厚料层操作是提高篦冷机换热效率的基础。假定熟料温度只是位置x的函数，这样整个问题可简化为一维问题求解，篦冷机冷却物料的过程可以近似地用下

4、面的数学公式来描述。 式中t0为冷却空气温度，即室温； 为在x处单位时间，单位面积上的通风量。 B为篦床在x处的有效冷却宽度。 K与传热系数有关的比例常数。 C为熟料比热。 A为窑单位时间熟料产量。 根据上述公式计算5000t/d的新型干法水泥生产线采用推动式篦冷机的温度分布状况，表1为篦冷机的风量配置情况，表2为计算结果，表1为篦冷机的风量配置情况从表2中可以看出熟料温度在第一段下降速度最快，同时一段的温度最高，而第三代篦冷机大部分采用一段为二次风和三次风的来源地，这样有利于提高二次风和三次风温度，而剩余的热量得利用，现在普遍存在有两种方式分别为：一段取风和二段取风。从理论计算可知，一段取风

5、显然更经济。上述计算是依照出窑熟料温度1300计算的，由此可知，第二段的高温气体，与第三段的低温气体，采用梯级利用的方式，即高温二段气体用于产生过热蒸汽，而低温的第三段废气用于加热水，或者在低温段提高蒸汽温度。为双压系统锅炉的运行创造了客观条件。根据上述计算结果，为了充分利用篦冷机的余热，余热发电应该采用双压汽轮机，因为双压系统可使相对高温热源产生较高参数的蒸汽，使相对低温热源 (100210烟气) 产生较低参数的蒸汽，使能量分布优化，系统充分吸收低参数热量，发出更多的电能。对于火力发电，为了提高热力循环系统效率，一般应尽量提高主蒸汽参数，而对于水泥窑纯低温余热发电，主蒸汽参数的选取取决于水泥

6、窑排放废气的温度，应尽可能接近废气温度，考虑传热温差和受热面的经济性，一般有1015的温差。而主蒸汽压力的选取则要多方面斟酌，例如某项目选取l.7MPa，330，对于l.7MPa的主蒸汽，其饱和温度为204，因换热温差的存在，烟气产生主蒸汽后，余热锅炉排出烟气温度在210以上，主蒸汽压力选择得越高，产生主蒸汽后的烟气排出温度越高。这样主蒸汽压力的选取，对210以下烟气余热利用有重大影响。这对于窑尾预热器(SP)是合适的，因为210左右以下的烟气热量还要用于原料烘干。但对于窑头篦冷机(AQC)来说，是不经济的，因为210以下的热量排放掉，不仅造成能源浪费，还对环境产生了热污染。根据我国的实际情况

7、及技术水平，AQC的排气温度在90100是合适的，这样造成100200之间热量的利用成为问题，根据分析这部分热量占总废热量的1720。为了有效地利用这部分热量，采用双压系统，高压主蒸汽(参数为1.7MPa，330)吸收350以上的烟气热量，低压系统蒸汽(参数为0.45MPa，165)可以吸收l00210之间的烟气热量。当然，为尽可能利用余热，提高余热利用率，也可以再设置一级或多级压力，通过定量分析计算，对上述余热，使用三压后，只比双压多发几十千瓦电，而系统造价却要增加一百多万元，技术经济性较差，系统会更复杂。同理，多压的技术经济性更差。因此，对水泥厂中低温余热来说，双压技术是比较合适的。 2

8、风量配置与热效率的关系 2.1篦冷机热效率的计算第三代推动式篦冷机采用空气梁供风技术提高了篦冷机的热效率，减少了单位熟料的用风量 ,二次风温和三次风温均有所提高，这对窑系统的燃料燃烧产生很大的影响，同时也优化了篦冷机本身的性能。要保证篦冷机的正常运行并发挥其优势，节省能耗，必须根据不同的情况和特点需要进行合理的配风,而配风设计需以篦冷机的热平衡计算为依据 ,表3是根据某5000t/d新型干法水泥生产线的篦冷机，假定篦冷机表面散热固定时的热平衡计算表，其中单位冷却风量为1.02Nm3/熟料，计算出的篦冷机效率为83.9%。表3 5000t/d新型干法水泥生产线的篦冷机热平衡计算表4 篦冷机热平衡

9、计算表4为单位熟料配风量为1.25 Nm3/时的篦冷机热平衡计算过程，此时的篦冷机计算的热效率为82%，对比表3可以发现，配风量的变化很小，因此只考虑调整二次风温度和三次风温度，结果表明，篦冷机的冷却效率却降低很快。而实际生产过程中配风量的变化不仅会降低二次风和三次风的温度，更重要的是增加排风量从而携带更多的热量进入大气，造成热量损失变大和风机排风量增大电耗增加。 2.2 生产例证实际生产情况也证明了上述理论计算的正确性，表5所示为篦冷机改造前后的参数变化，表6为改造获得的结果，从表5可以看出，改造后冷却风机的风量，风机功率以及风压，较改造前都有一定程度的增加，风量的配置增加较少，而表6的结果

10、表明： 篦冷机系统总风量与推算的数值相差不大； 出篦冷机熟料温度也接近推算的数值。而窑的二次风温比原来的平均900提高了将近200，冷却机出口风温下降90。2.3 第四代篦冷机篦冷机冷却效果的提高应该是一个综合指标，第三代和第四代篦冷机已进步到把篦冷机的综合指标作为评价指标。正常运转的篦冷机，其产量、二次风温、三次风温、废气温度、出料温度等指标应该是都处于正常状态, 过分强调某一个指标，而忽视其他指标是不科学的。冀东磐石水泥公司3 000t/d第四代篦冷机出现废气温度高和出料温度高等现象, 其原因就是篦冷机本身不平衡所致。改进措施: 优化配料和系统操作, 改善熟料粒度；提高风量, 尾部风室增加

11、风机, 且将尾部篦板上的调节阀都摘掉, 增大风量。因此采用第四代篦冷机能够全面实现熟料冷却的较多目标，这与第三代推动式篦冷机有了根本区别。上世纪90年代末出现的SF交叉棒式篦冷机, 改变了传统的推动篦板推料的概念, 利用篦上往复运动的交叉棒来输送熟料, 使篦冷机的机械结构简化、 固定的篦板便于密封, 熟料对篦板的磨蚀量小, 没有漏料,篦下不需设置拉链机, 降低了篦冷机的高度, SF交叉棒式篦冷机的另一特点是每块篦板下设置机械气流调节器(MFR) (图1) , 该调节器的原理是根据料层上不同部位的颗粒大小不均和料层厚度不均造成气体透过料层不均时, 机械气流调节器根据阻力大小来调节, 自动调节阀板

12、的角度, 从而确保气流透过料层, 使料层上的熟料得以冷却, 由于每一块篦板下面均设置机械气流调节器, 其控制范围可以准确到每一块篦板的面积, 使冷风能够均匀地透过每一块篦板上的料层, 从而确保整个篦床面上熟料冷却均匀。图机械气流调节器(MFR)第三代篦冷机的配风原则是 “高风压, 低风量”入料口区的最高风压达到11 000Pa12 000Pa左右而第四代篦冷机入料口区最高风压是在9500Pa。鱼峰水泥厂2 000t/d型第四代篦冷机, 正常工作风压在7 000Pa7 500Pa。 2 500t/d型和3 000t/d型第四代篦冷机的风机参数见表7。 由于第四代篦冷机采用了推动棒和模块化设计等等

13、方面的改进措施，使原来第三代篦冷机中冷风通过粗颗粒熟料层的风速与冷风通过细颗粒熟料层风速的比值由1.75降低为1。这样风量能在全篦床上均匀分布，避免了红河现象的发生。3 结束语由于第三代篦冷机是采用控制流和阻力篦板技术实现冷风在篦床上的均布，然而实际上产过程中，随着粉料数量的增加，劣质燃料的使用，有害微量元素含量的增加等现实情况的变化，不能在适应风量配置的要求，而提高熟料烧成过程中热量回收利用是未来水泥企业竞争的关键所在，因此优化风量配置对篦冷机性能的提高非常重要，如何才能得出合适的风量配置，既跟使用的冷却设备有关，也跟熟料的生产状况相关，实际上这已经成为一个体系问题。在正常生产时，篦冷机的风

14、量往往是100%的阀门开度，调整时无法进一步增加风量，因此就必须使生产状况与之适应，可以通过调整配料，喂煤量等等措施来完成。料层厚度对传统的篦冷机是一个重要的考核指标。第一代篦冷机料层厚度在200300mm左右, 第二代篦冷机由于篦板的革新, 使料层厚度提高到400500mm, 入口处最高达到700mm。而第三代和第四代篦冷机已不太注重料层厚度指标, 因为只要能保证正常的产量就必保一定的料层厚度。第三代和第四代篦冷机已进步到把篦冷机的综合性能作为评价指标。随着推动式篦冷机制造技术的进步，开发耐磨复合篦板, 采用激光加工篦板缝隙, 采用环形喷咀, 改善气流的方向和分布, 开发十字耙式篦床和带二次

15、料层的篦床等。现在使用的篦冷机其篦板是铸造成形, 篦缝尺寸再缩小是很难控制的,篦板篦缝在23mm, 若能达到1mm左右, 其冷却效果会更好。第四代推动棒式篦冷机全面创新了冷却机构和设计方式，为适应不同生产状况创造了良好条件，尤其是灵活的机械调整机构，能够较好的实现气体的均布。篦冷机风量该如何调节随着新型干法水泥生产方式在国内水泥企业的普遍推广，水泥生产过程中的能源消耗也在逐步降低。事实上，由于能源价格的不断上涨，能量消耗占生产成本的比重越来越大，能量利用率的高低决定了企业在未来市场竞争中的优劣。出篦冷机熟料温度（冷却效果）直接与熟料质量相关。高温熟料不能及时冷却，会造成A矿含量减少，晶体粗大，

16、易磨性变差，抗硫酸盐性能降低。熟料冷却的好坏对水泥粉磨工序的影响很大。如果篦冷机各段风量分配不好，不仅影响入窑二、三次空气温度，对双压型余热发电的发电量影响巨大。 =fG8YZ( SZcno1 世界上第一台熟料冷却机是1890年出现的单筒冷却机， 20世纪40年代才出现篦式冷却机。推动式篦式冷却机是在与其它类型的篦冷机的竞争中，适应了生产大型化的发展趋势，而成为当代预分解窑配套的主要产品。推动式篦冷机经过了三代的更新，目前国内外已经开始使用第四代推动棒式篦冷机，目前国内普遍应用的第三代控制流篦冷机很难适应于粉料增加，燃料热值变低，有害杂质含量波动大等情况。由于熟料的细粉数量增加，造成阻力篦板和

17、物料的沿程阻力增加，同时由于物料的离析作用增强，造成阻力篦板的抑制作用降低，从而再次产生吹穿现象，红河现象增加，二次风温度和三次风温度降低。 |vz;bJG _KVBloT 本文着重就控制流篦冷机有关风量配置方面的问题给予讨论，为解决篦冷机使用过程中存在的问题提供思路。 .L4#Vc ;/ KF3 % 1 风量配置与温度间的关系 PV6 *- b=+n 提高二次风和三次风温度，提高煤粉的燃烧效率，缩短火焰长度，从而提高烧成带温度，即提高出窑熟料温度。事实上从热交换的角度考虑，在篦冷机内风量一定时，熟料和冷风的热交换，应尽可能增加热交换时间和热交换面积，因此采用厚料层操作是提高篦冷机换热效率的基

18、础。假定熟料温度只是位置x的函数，这样整个问题可简化为一维问题求解，篦冷机冷却物料的过程可以近似地用下面的数学公式来描述。 y=xe#L kZ- ;fBe NoZ4NI jnzz: 式中t0为冷却空气温度，即室温； vCkpf! 为在x处单位时间，单位面积上的通风量。 boUq8? B为篦床在x处的有效冷却宽度。 ;To+,?E;q K与传热系数有关的比例常数。 x ETVt q C为熟料比热。 IK 表1篦冷机配风情况 pF*)e _EO+leWf j ?iv1 温度差 T3BDgu%& 652 ?(NT!es 301 J,0WQQnb 153 vPl6Das r Zwj.( J.e8UQ=

19、5 q|pDK| 上述计算是依照出窑熟料温度1300计算的，由此可知，第二段的高温气体，与第三段的低温气体，采用梯级利用的方式，即高温二段气体用于产生过热蒸汽，而低温的第三段废气用于加热水，或者在低温段提高蒸汽温度。为双压系统锅炉的运行创造了客观条件。 hNq8 uyKx %X9:RsP 根据上述计算结果，为了充分利用篦冷机的余热，余热发电应该采用双压汽轮机，因为双压系统可使相对高温热源产生较高参数的蒸汽，使相对低温热源(100210烟气)产生较低参数的蒸汽，使能量分布优化，系统充分吸收低参数热量，发出更多的电能。对于火力发电，为了提高热力循环系统效率，一般应尽量提高主蒸汽参数，而对于水泥窑纯

20、低温余热发电，主蒸汽参数的选取取决于水泥窑排放废气的温度，应尽可能接近废气温度，考虑传热温差和受热面的经济性，一般有1015的温差。而主蒸汽压力的选取则要多方面斟酌，例如某项目选取l.7MPa，330，对于l.7MPa的主蒸汽，其饱和温度为204，因换热温差的存在，烟气产生主蒸汽后，余热锅炉排出烟气温度在210以上，主蒸汽压力选择得越高，产生主蒸汽后的烟气排出温度越高。这样主蒸汽压力的选取，对210以下烟气余热利用有重大影响。这对于窑尾预热器(SP)是合适的，因为210左右以下的烟气热量还要用于原料烘干。但对于窑头篦冷机(AQC)来说，是不经济的，因为210以下的热量排放掉，不仅造成能源浪费，

21、还对环境产生了热污染。根据我国的实际情况及技术水平，AQC的排气温度在90100是合适的，这样造成100200之间热量的利用成为问题，根据分析这部分热量占总废热量的1720。为了有效地利用这部分热量，采用双压系统，高压主蒸汽(参数为1.7MPa，330)吸收350以上的烟气热量，低压系统蒸汽(参数为0.45MPa，165)可以吸收l00210之间的烟气热量。 XC/u%n8( ilx!)?o 当然，为尽可能利用余热，提高余热利用率，也可以再设置一级或多级压力，通过定量分析计算，对上述余热，使用三压后，只比双压多发几十千瓦电，而系统造价却要增加一百多万元，技术经济性较差，系统会更复杂。同理，多压

22、的技术经济性更差。因此，对水泥厂中低温余热来说，双压技术是比较合适的。 lM5rl pT ocqJ22 2 风量配置与热效率的关系 :7UI_ sx-Hw4.a 2.1篦冷机热效率的计算 1WnYU (Xr_ np 第三代推动式篦冷机采用空气梁供风技术提高了篦冷机的热效率，减少了单位熟料的用风量 ,二次风温和三次风温均有所提高，这对窑系统的燃料燃烧产生很大的影响，同时也优化了篦冷机本身的性能。要保证篦冷机的正常运行并发挥其优势，节省能耗，必须根据不同的情况和特点需要进行合理的配风,而配风设计需以篦冷机的热平衡计算为依据 ,表3是根据某5000t/d新型干法水泥生产线的篦冷机，假定篦冷机表面散热

23、固定时的热平衡计算表，其中单位冷却风量为1.02Nm3/熟料，计算出的篦冷机效率为83.9%。 N&x WHFnC 7$1fy0fl 表3 5000t/d新型干法水泥生产线的篦冷机热平衡计算 ,QMyI hv tkdBlG! zU4VN mb2b5QAH, 实际生产情况也证明了上述理论计算的正确性，表5所示为篦冷机改造前后的参数变化，表6为改造获得的结果，从表5可以看出，改造后冷却风机的风量，风机功率以及风压，较改造前都有一定程度的增加，风量的配置增加较少，而表6的结果表明： 篦冷机系统总风量与推算的数值相差不大； 出篦冷机熟料温度也接近推算的数值。而窑的二次风温比原来的平均900提高了将近2

24、00，冷却机出口风温下降90。 DU5:+ u3 马门溪龙2011-03-08 19:28表5改造前后风机调整参数 FAQrG wIM$6+ 风机序号 ;aA 5 调整前/调整后 /yM $XYIuT XZlWJ 风量 （m3/ h） +c_Z$_4o 压力（kPa） ,i?) 功率（kW） sX+w c zVSx$6eiU No.1-1 jMqt9ysN 400/400 3Jk/ .h 9.31/9.31 bI_CL| 100/100 kw*)/$5 XAes No.1-2 r/HWNP 400/400 %SAw;ZtQ: 9.31/9.31 47kYm 100/100 XVt/qb%)r

25、Oe51PEqn No.2 )P?IqSEA% 510/510 v?%LQKO 7.55/7.55 Mo D?2J 120/120 qi(*ty .Pe9_ZH$W No.3 n2 SV 615/925 T-gkV 5.88/6.66 =bLY / 90/160 TJ(K3/)Z G8n i No.4 5|I55CTx 550/625 2 rN ,D( 4.90/6.37 krB9rwa 75/110 LOvHkk+ Nx g:xr No.5 RAUSO| 500/625 kW,$_cK 4.12/6.37 RiUCT$ 55/110 cXnKCzSxZq Mi.f3QlO6 No.6 eme

26、mce,Np 460/615 e#kRklV& 3.53/5.88 LhvzM-Er_r ? / fPV- No.7 errHD 420/625 pdncL 2.94/5.78 ;%CFV e 37/110 MPgS!V1 lbdTQ6R No.8 1q xU 1100/800 *HU =& 2.45/5.68 uMb xxf 75/132 $rF=_D6 D4Al 3fe No.9-R _dx_k Uh Ho DVn/lr No.3 XqRJr%JH 500 t$!H 4.90 E:zF/$tG 55 ih,%i46m M.-U+#aD Uz cx6sw b2 _Yu 表6 篦冷机改造后的测

27、量情况 b xmqWa Mb37/ 窑产量（t/d） -jgysBw+Xb 4344 7;JC7qmN :0uo5 B7 窑喂煤量（t/h） -a*K$rnB 12.0 hcVJBK ,q(&)L$S DDF喂煤量（t/h） SoGt&ZOjW 824 .0R v(Y V*b4nX7 篦冷机出口风温（） As+t#gN 263 n$xQ4eH) iHz:%dP 熟料出篦冷机温度（） Ia0/ 91 i#%aTRKHd6 wP,JjPUt 篦冷机风机风量 eT2*W$ 1Bxmm# m3/min dMR3)CO g/13UM /m3/kg _)CzBRq6 No.1-1 u1xSp59C 370/0.12 Vb BPB5 $q VY)s+Bx No.1-2 !nAX$i 340