锚索试验孔试验报告GAI2.docx

1、锚索试验孔试验报告GAI2K172+370K172+590右侧边坡预应力锚索试验墩 锚 索 试 验 成 果 报 告编制： 审核： 审批： 2015年6月10日 K172+370K172+590段右边坡预应力锚索试验孔基本试验报告1、工程概况及设计方案K172+370K172+590右侧，该边坡高约50米，为类土质边坡：上部为坡积粘土，厚度约2米；其下为残积砂质粘性土，厚度约3米；全风化花岗岩，厚度约为16米；砂土状强风化花岗岩，厚度约为24米；下伏碎块状强分化花岗岩。该边坡不利结构面发育21041，综合考虑适当放坡处理。该边坡锚固工程为：在第三阶边坡（1：1.251：1.0）布置预应力锚索框架

2、梁9片，预应力锚索孔径为130mm，4束钢绞线锚索，框架宽8m高12.049m，设4孔锚索，上排3-S-13-S-18、下排3-X-13-X-18长度均为24m，锚固段长12m，设计拉力500KN，框架内液压喷播植草灌。第二阶边坡（1：1.251：1.0）布置预应力锚索框架梁8片，预应力锚索孔径为130mm，4束钢绞线锚索，框架宽8m高12.049m，设4孔锚索，上排2-S-12-S-16长度为24m，锚固段长12m。下排2-X-12-X-16长度为22m，锚固段长12m设计拉力500KN，框架内液压喷播植草灌及拱型骨架植草灌交错布置。该坡在第二级设置2个试验孔SY1、SY2，第三级设置1个试

3、验孔SY3，三个试验孔长度分别为8、13、21米，锚固段长度为3、5、8米。 2 、基本试验目的和依据（1）基本试验目的在锚索施工前，应根据锚固底层、锚固吨位，按照设计要求进行锚索基本试验，即抗拉拔破坏试验。基本试验的目的在于：1) 确定该边坡地层中锚索的极限承载力和安全系数；2) 揭示在该地层条件下影响锚索锚固力的各种影响因素及其影响程度；3) 检验锚索工程的施工工艺4) 校核设计参数，为高边坡锚固工程的动态设计提供有关参数，确保锚固工程的安全、经济、合理。（2）试验依据1）锚杆喷射砼支护技术规程（GB20086-2001）2）岩土锚杆（索）技术规程（CECS220:2005）3）公路路基设

4、计规范(JTG D30-2004)4）公路路基施工技术规范（JTJ033-95）5）两阶段施工图设计及相关通知。3、基本试验方案本合同段锚索设计为压力分散型，每束4根15.2无粘结钢绞线，分两个单元布置，设计锁定荷载为500KN。锚索张拉分为三个步骤：(1) 进行整体预张拉，拉力为10%设计值（即50KN），以消除锚索非弹性变形； (2) 分步进行差异荷载补偿张拉；(3) 对锚索进行整体分级张拉。(4) 试验设备：本次试验采用开封泰利预应力设备有限公司生产的千斤顶，型号YDC1100，压力表号2015-10-261，其校准方程Y=0.27+0.04815X，其中: x为试验力(KN)，y为油表

5、读数。具体详见标定证书。测量锚索位移量采用游标卡尺。（5）依据试验张拉设备标定的回归方程: Y=0.27+0.04815X， 及表01(详见岩土锚杆（索）技术规程)，编制循环加卸荷等级与位移观测间隔时间表、荷载与油表读数关系表，明确张拉顺序,其中Afptk= 140418601000=1041.6KN.表01 锚索基本试验加荷等级与观测时间加荷标准循环加荷等级(Afptk%)加载数最大加载量卸载初始荷载10%第一循环10%30%10%第二循环10%20%30%40%30%20%10%第三循环10%30%40%50%40%30%10%第四循环10%30%50%60%50%30%10%第五循环10

6、%30%50%70%50%30%10%第六循环10%30%60%80%60%30%10%观测时间(min)55510555具体加荷等级与观测时间表加荷标准循环加荷等级（Afptk%=1041.64KN%）加载数最大加载量卸载初始荷载10%(104.16)第一循环10%(104.16)30%(312.48)10%(104.16)第二循环10%(104.16)20%(208.32)30%(312.48)40%(416.64)30%(312.48)20%(208.32)10%(104.16)第三循环10%(104.16)30%(312.48)40%(416.64)50%(520.8)40%(416.

7、64)30%(312.48)10%(104.16)第四循环10%(104.16)30%(312.48)50%(520.8)60%(624.96)50%(520.8)30%(312.48)10%(104.16)第五循环10%(104.16)30%(312.48)50%(520.8)70%(729.12)50%(520.8)30%(312.48)10%(104.16)第六循环10%(104.16)30%(312.48)60%(624.96)80%(833.28)60%(624.96)30%(312.48)10%(104.16)观测时间(min)55510555施加应力与压力表读数对应数值表百分值施

8、加应力X（KN）压力表读数Y=0.27+0.04815X补偿值522.810%104.165.3 20%208.3210.3 30%312.4815.3 40%416.6420.3 50%520.825.3 60%624.9630.4 70%729.1235.4 80%833.2840.4 90%937.4445.4 100%1041.650.4 （6）在试验过程中出现下列现象其中之一即视为锚固体破坏： 后一级荷载产生的锚头位移增量达到或超过前一级荷载产生位移量增量的两倍； 锚头位移不收敛； 锚头总位移量超过设计允许位移量。4、荷载计算(1)差异伸长量计算因破坏荷载未知，故计算差异伸长量采用超

9、张拉设计荷载550KN进行计算。按平均分配法计每根钢绞线拉力为550/4=137.5KN。根据设计文件，锚索张拉采用差异分步张拉，根据试验孔的锚索长度不同，分别计算差异伸长量，钢绞线伸长量L（mm）按以下公式计算：L =，式中：P预应力筋的平均张拉力（取137.5KN）；L预应力筋的长度（mm）；E预应力筋的弹性模量（取1.897105MPa,从试验报告取平均值所得）；A预应力筋的截面积（取140mm2）。(2)差异荷载计算 P1 =EA（L1-2/L1）2 a: SY1锚索:已知：E=1.897105MP； A=140 mm2 锚索长L1=8m，L2=6.5m （锚固长度为3米）补偿张拉力P

10、=500*1.1/4=137.5KNL1=P*L1/EA=0.0414m，L2=P*L2/EA=0.0337mL1-2=L1-L2=0.0077mP1=EA*L1-2*2/ L1= =51.1KN（2.7MPa）b: SY2锚索:锚索长L1=13m，L2=10.5m （锚固长度为5米）补偿张拉力P=500*1.1/4=137.5KNL1=P*L1/EA=0.0673m，L2=P*L2/EA=0.0544mL1-2=L1-L2=0.0129mP1=EA*L1-2*2/ L1= =52.7KN（2.8MPa）c: SY3锚索:锚索长L1=21m，L2=17m （锚固长度为8米）补偿张拉力P=500

11、*1.1/4=137.5KNL1=P*L1/EA=0.1087m，L2=P*L2/EA=0.0880mL1-2=L1-L2=0.0207mP1=EA*L1-2*2/ L1= =52.3KN（2.8MPa）（3）SY1、SY2、SY3各单元补偿荷载及各锚索初始荷载列于下表 表02 各单元补偿荷载及各锚索初始荷载表序号锚孔深度锚固段长度第一次补偿值(P1)初始荷载备注SY18m3m51.1KN104.16KNSY213m5m52.7KN104.16KNSY321m8m52.3KN104.16KN5、锚索张拉顺序要求每个循环张拉至最高一级时，稳压10min，其他各级稳压5min。 先张拉第一单元至P

12、1。 再加上第二单元张拉至初始荷载104.16KN接着张拉第一个循环至30%AFPTK=312.48KN稳压10min，接着卸载至10%AFPTK=104.16KN。 然后再接着张拉第二循环、第三循环、第四循环等等，直到压力表读数不升高，油缸不收敛，证明锚索已破坏，然后开始卸载至0，测出其位移量，至此张拉结束。6、锚索张拉读数记录及记录表锚索张拉试验依据表( 循环加卸荷载等级与位移观测表)实施，每次加荷后至少观测5min，在观测时间内，测读锚头位移不少于3 次。锚头位移量不大于0.1mm 时，可施加下一级荷载否则需延长观测时间，直至锚头位移量2 小时小于2.0mm 时，可施加下一级荷载，同时分

13、别记录每级荷载对应锚索的伸长量，绘制荷载位移（QS）曲线。锚索张拉时，采用下表进行现场数据纪录：锚索编号: 试验类别: 基本试验 锚固段长度: 米加荷等级施加油表观测锚头位移数（mm）锚墩位移数（mm）备注应力读数时间(记录3次)(记录3次)（KN）（MPa）（min）123123预张拉10%初始荷载P110%第一循环30%10%第二循环30%40%30%10%第三循环30%40%50%40%30%10%第四循环30%50%60%50%30%10%第五循环30%60%70%60%30%10%第六循环30%60%80%60%30%10%破坏7、张拉施工注意事项（1）、计算锚索各级张拉力对应的张拉

14、千斤顶油压表读数。预应力锚索张拉施工使用的检测加荷设备张拉千斤顶（测力计、计时表等）在使用前应经计量检测单位进行校验标定，并在标定合格后的有效期内使用，同时应满足设计要求的精度。锚索使用张拉千斤顶的额定压力必须大于试验压力。（2）、在每级加荷等级观测时间内，锚头移量不大于0.1mm时，可施加下一级荷载；否则需延长观测时间，直至锚头位移增量2.0h小于2.0mm时，方可施加下一级荷载。（3）、锚索试验中出现下列情况之一时可视为破坏，应终止加载：锚头位移不收敛，锚固体从岩土层中拔出或锚索从锚固体中拔出；锚头总位移量超过设计允许位移值；后一级荷载产生的锚头位移增量超过前一级荷载产生位移增量的2倍；锚

15、索材料拉断。（4）、整理试验报告，并绘制荷载一位移（Q-S）曲线。8、试验锚孔的现场施工情况我部于2015年 5月10日对该三个试验锚索进行了压浆施工，5月15浇筑C25混凝土试验锚墩，于6月8日对该三个试验锚索进行了张拉基本试验。（1）、试验锚孔的放样及定位按照监理现场确定的预应锚索框架3个基本试验孔位置，SY1孔深钻进8米，锚固长度为3m；SY2孔深钻进13米，锚固长度为5m；SY3孔深钻进21米，锚固长度为8m。 按照设计文件及相关规范，三个试验孔SY1，SY2、SY3的孔轴线倾角均为200。（2）、试验锚孔的施工1）在指定的基本试验孔位置进行搭设平台、钻机就位，接通风管、电路，然后采用

16、干钻法进行钻孔并记录详细的地质资料。钻孔直径130mm，钻孔所用的钻杆统一规格，按锚索设计长度将钻孔所需钻杆数好，放整齐，做到钻杆用完孔深恰好到位。为避免孔底残渣影响试验，均比设计孔深度多0.2米。并在钻孔完成后，反复回钻35 次，用高压风清孔，确保孔底无残渣，并保证注浆时水泥浆与孔壁的粘结。钻孔过程中，未遇到特殊情况，顺利完成。实际孔位和设计孔位误差控制在10cm以内。2）锚索采用15.2mm 的高强低松弛无粘结钢绞线，强度等级1860MPa。锚索分两个单元，每单元由两根等长无粘结钢绞线组成；内锚由钢质承载体组成。钢绞线通过特制的挤压簧和挤压套，利用挤压器将挤压套冷加工固定在锚索的端头，承载

17、体采用45钢加工制作，其厚度不小于cm。锚索制作时，严格按照设计要求：每根钢绞线顺直，不扭不交叉，排列整齐，每个单元对称布置。钢绞线采用机械切割，锚固段每1.5米设置一个架线环，注浆管穿在锚索中间，绑扎固定直至最前端位置。锚索安装时，严格执行技术规范，使每根锚索顺利安装到位。锚索安装完成后，在每个单元锚索标上明显标记，保证压力分散型锚索荷载的施压。3）锚索注浆采用P052.5 普通硅酸盐水泥，水灰比控制在0.4-0.5，注浆采用孔底返浆方式，注浆压力为2MPa左右，施工时做好了详细注浆施工记录。4）锚索试验锚墩是为基本试验提供反力的装置，在施工过程中严把质量关，确保锚墩具有足够的强度，按设计要

18、求配比浇制。经基本试验使用证明，锚墩质量好，能够满足试验要求。5）试验前对锚墩、锚索伸出段进行了详细的检查：锚垫板与锚索垂直，锚索长短单元做好记号，千斤顶与锚索平行。6）锚索试验过程中，均未遇到特殊情况，锚索张拉试验顺利。所有试验锚索破坏原因均为锚固体被拉动，位移不收敛。9、试验结果分析（1）试验情况简述：试验孔SY1：该试验孔总长8m，锚固段为3m，试验时张拉至(第一循环后)312.48KN（油表读数15.3）时，千斤顶伸长至28.5mm，锚头位移急剧增加，而油表读数不增加，产生位移不收敛的现象，原因是锚固体被拉动所致。试验孔SY2：该试验孔总长13m，锚固段为5m，试验时张拉至(第三循环后

19、)520.8KN（油表读数25.3）时，千斤顶伸长至71.3mm，锚头位移急剧增加，而油表读数不增加，产生位移不收敛的现象，原因是锚固体被拉动所致。试验孔SY3：该试验孔总长21m，锚固段为8m，试验时张拉至(第五循环后)648KN（油表读数31.47）时，千斤顶伸长至137.7mm，锚头位移急剧增加，而油表读数不增加，产生位移不收敛的现象，原因是锚固体被拉动所致。（2）读数记录：循环加卸荷载等级与位移观测表实施，每次加荷后至少观测5min，在观测时间内，测读锚头位移不少于3 次。锚头位移量不大于0.2mm 时，可施加下一级荷载否则需延长观测时间，直至锚头位移量2 小时小于2.0mm 时，可施

20、加下一级荷载，同时分别记录每级荷载对应锚索的伸长量，绘制荷载位移（QS）曲线。各锚索现场张拉结果读数见试验记录表。K172+370K172+590右侧边坡基本试验结果统计表试验孔编号锚孔长度（m）锚固段长度（m）锚孔孔径（mm）破坏情况试验位移伸长量（mm）破坏荷载（KN）极限荷载（KN）设计荷载（KN）粘结强度（KN/m2）相应工程孔安全系数设计值类比荷载(KN)类比荷载安全系数SY183130位移不收敛28.5312.48296.8500242.40.601252.37SY2135130位移不收敛71.3520.8484.7500237.40.992082.50SY3218130位移不收敛

21、137.7648615.6500188.51.233331.85说明：（1）抗拔试验取得的各试验孔的破坏荷载的95%为极限荷载，按下列公式计算锚固体与岩土之间的粘结强度值：= Ru/（*D*L0）Ru= P95%:锚固体与岩土之间的粘结强度；D：锚孔直径，为130mm；L0：试验孔锚固长度；Ru:极限荷载，取试验孔破坏荷载的95%；P：试验孔破坏荷载，由抗拔试验取得；（2）设计值类比荷载安全系数K由极限荷载与类比荷载的比值确定。K = N*L0 /LN： 设计荷载；L0：试验孔锚固长度；L： 设计锚固长度；（3）相应部位工程孔锚固体安全系数K0 值，由下列公式确定：K0= Ru /NtRu：极

22、限荷载，取试验孔破坏荷载的95%Nt:锚索设计荷载（4）从锚孔钻造施工过程中看：K172+370K172+590右侧第3级边坡坡体全风化岩和砂土状强风化岩分布较广，适宜采用预应力锚索作为加固防护措施。（5）从试验结果看：本次试验达到了试验目的。从钻孔情况看锚固地层以全风化岩和砂土状强风化岩为主，提供的锚固力能满足动态设计工作锚要求。10、 试验结论（1）锚索基本试验证明，后两个试验孔符合设计拉力要求；（2）类比荷载安全系数能满足设计要求；（3）锚索SY2,SY3地质均进入全风化岩和砂土状强风化岩，能满足设计拉力要求；锚索SY1只进入外层全风化岩，此深度不能满足设计拉力要求。（4）本边坡地层地质条件基本能满足动态设计要求；（5）注浆材料满足要求，锚索施工工艺比较理想。附件1、锚索抗拉拔破坏试验记录表2、荷载、位移曲线图（Q-S曲线图）3、千斤顶标定证书