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1、完整word版地下洞室工程问题0001第 7 章 地下洞室工程问题教学基本要求】1、 了解地下洞室的类型及洞室位置选择的原则。2、 认识地下洞室变形和破坏的类型和机理。3、 了解地下洞室围岩分类方法、围岩压力的概念和计算方法。4、 了解保护地下洞室围岩稳定的工程措施和主要施工方法。【学习重点】1、 地下洞室围岩应力、变形与破坏类型。2、 保护围岩稳定的工程措施及意义。【内容提要和学习指导】7.1概述地下洞室泛指于在地表以下岩土体中修建的各种形式和用途的建筑。地下洞室是岩土工程中的 重要组成部分，广泛应用于工业与民用建筑、交通、采矿、水利水电、国防等部门，如作为地下工 厂、交通隧道、矿山巷道、水

2、电站地下厂房、地下商场、储备仓库、地下防空洞等等。地下洞室的共同特点是：都建设在地下岩土体内，具有一定断面形状和尺寸，并有较大延伸长 度。地下洞室的断面形状一般有曲线型、折线型和两者的组合型。地下洞室断面形状的选择，应考 虑洞室的用途和服务年限、洞室的围岩性质、岩土体地应力的分布特征；洞室的支护或衬砌方式和 材料等因素综合确定。一般地来讲，曲线型洞室（圆形、椭圆形和马蹄形等）的稳定性较好，对周 围岩土体的稳定有利。折线型洞室（矩形、方形和梯形等）的断面利用率高、施工方便、开挖工艺 简单。洞室的尺寸主要取决于洞室的用途，一般性隧道高 （或宽）在3 m 5 m,有些可达20 m以上，而地下厂房的断

3、面则要大得多，一般高度可达 60 m 70 m，宽度在20 m 35 m之间。洞室可分为过水的和不过水的 （如交通隧洞 ）两大类。 前者又有无压与有压之分, 后者均属无压的。 有压洞室与无 压洞室不同,内水压力作用到衬砌和周围岩体上,对其稳定性将增加新的影响。洞室周围的岩土体通称围岩。狭义上,围岩常指洞室周围受到开挖影响,大体相当地下洞室宽 度或平均直径 3 倍左右范围内的岩土体。 由于初始地应力的存在, 洞室开挖势必打破原来岩 （土）体的 自然平衡状态, 引起洞室周围一定范围内的岩 （土）体应力重新分布, 有的围岩的强度能够适应变化后 的应力状态,可不采取任何人力措施,便能保持洞室稳定；但有

4、时因围岩强度低,或其中应力状态 的变化大,以致围岩不能适应变化后的应使岩土体产生变形、位移,甚至破坏,若不加固或加固而 未保证质量，都会引起破坏事故，对施工、运营造成危害。工程中将洞室开挖后周围发生应力重新 分布的岩 （土）体称为围岩。 因此，围岩的变形和稳定性是地下洞室能否在服务年限内正常使用的关键。地下洞室突出的工程地质问题是围岩稳定问题。尤其象地下飞机库、大跨度引水隧洞和水电站 地下厂房等大型洞室的因岩稳定性，常常是工程地质研究的重点；矿山采空区常出现独特的工程地 质现象。国内外建筑史上因洞室围岩失稳而造成的事故，为数不少。如澳大利亚悉尼输水压力隧洞， 混凝土衬砌。使用期间在 300 m

5、 长的地段上，发现洞内有压水大量渗入围岩而达地表。放空检修发 现在 100m 的内水水头作用下， 衬砌被破坏， 洞顶围岩被掀起， 出现裂缝， 错开距离多达 1.0 2.0cm。 对围岩压力估计过高，可能导致工程偏于危险，或对围岩强度估计不足，常使设计保守，提高工程 造价，造成浪费。因此，对洞室位置的选择、对围岩特性的认识和对围岩压力与强度的评价都是地 下洞室设计与施工的关键问题。7.2地下洞室位置的选择地下洞室位置的选择主要考虑进洞山体、洞口位置和洞轴线位置的选择。7.2.1进洞山体的选择进洞山体的选择主要考虑山体的高度、山形的完整性、岩土体的坚硬与均匀性和地质结构构造 特性等因素。山高以满足

6、地下工程防护要求为原则。山过高时围岩岩压力大，过低则达不到防护要求。对一 般洞室，山的相对高度以 100300 米为宜。山形完整，山体未被冲沟、山洼等负地形切割破坏，无滑坡、塌方等破坏地形。不宜选择有冲 沟、山洼等负地形（一般反映该地段岩体软弱或破碎，并易于集水） 。岩土体的岩性要尽可能均一或相近，且比较坚硬完整。当为层状岩体时，要求岩性单一，无软 弱夹层，成层和产状稳定，层厚为中至厚层；当为块状岩体时，要求无岩脉等侵入体、捕虏体，或 者少而规模小；当为可溶性岩体时，要求岩溶不发育，无暗河和较大溶洞等。地质构造越简单越好。应尽量避开含水构造和断层、断层破碎带、断层密集带和不同方向的几 组断裂交

7、汇带， 以及岩体受强烈构造挤压和风化破碎较深的地带。 益选择优先节理不发育且间距大、 组数少，未形成不稳定的组合结构的岩体。另外，要考虑场地的地下水和地震特性等因素，避开地 下水丰富的或地震基本烈度为九度以上的地区。7.2.2洞口位置的选择洞口位置应该考虑山坡坡度、岩层倾角、洞口顶板的稳定性和水流影响等几方面因素。许多工 程实践证明：往往因洞口位置的地形地貌条件不利，而导致迟迟不能清理出稳定的洞脸，而无法进 洞的局面。山坡宜下陡上缓，无滑坡、崩塌等存在。山坡下部坡度最好大子 60，一般不宜小于 40。洞口处岩石应直接出露或坡积层较薄，岩石比较新鲜完整，尽量选在岩层倾向与坡向相反的山坡 （反向坡

8、 ），或岩层倾角小于 20、或大于 75的顺向坡。选择完整、厚度大的岩层作顶板。洞口位置的高度根据地形、地质和工艺要求而定，应利于洞 内外交通和洞内排水，并应高于百年一遇的洪水位 0.51.0 m 以上。洞口位置不应选在冲沟或溪流的源头、旁河山嘴和谷地口部等受水流冲蚀地段。在地貌上应避 开滑坡、崩塌、冲沟、泥石流等不良自然地质现象，以及山麓堆积、坡积、崩积及洪积物等第四系 松散沉积物。7.2.3洞轴线位置的选择7.2.3.1地形洞轴线位置选线时应注意利用地形、方便施工。在山区开凿隧洞一般只有进口和出口两个工作 面，如洞线长则将延长工期，影响效益。为此在选线时，一般沿山体脊部并垂直地形等高线布置

9、， 当平行山坡时，不应距山坡太近，接近洞口一段仍应垂直山坡；更应充分利用沟谷地形，多开施工 导洞，或分段开挖以增加工作面。洞室轴线穿越山脊，除进出口两头有工作面外，还可沿沟谷打水 平施工导洞增加工作面；轴线穿越沟谷上部，可利用竖并作施工导洞；穿越沟谷下部，隧洞出现明 段，就可分段施工。洞室轴线一般应尽量采取直线，避免或减少曲线和弯道。如采用曲线布置，一般洞线转弯角应大于 60，曲率半径不宜小于 5 倍洞径。7.2.3.2 地层与岩性条件 地层与岩性条件的好坏直接影响洞室的稳定性。在洞线选择时，应分析沿线地层的分布和各种 岩石的工程性质。对于坚硬岩石，如火成岩中的花岗岩、闪长岩、辉长岩、辉绿岩、

10、灰岩、安山岩、 玄武岩、流纹岩；变质岩中的片麻岩、石英岩、硅质大理岩等，这些岩石一般都是比较好的。但对 某些软弱的火成岩及变质岩，如凝灰岩、片岩、千枚岩、泥质板岩等，洞室施工容易造成塌方、变 形。沉积岩总的来说不如火成岩和变质岩，但其中坚硬的石灰岩、胶结良好的砂岩、砾岩等，一般 也是比较好的。值得注意的是软弱沉积岩，如泥质、炭质页岩，泥灰岩，粘土岩，斑脱岩，石膏， 盐岩，煤层以及胶结不良的砂砾岩等，这些岩石强度低，易风化或膨胀变形，对洞室稳定性极为不 利。应用掘进机施工，则可加快速度，提高功效。7.2.3.4 地质构造条件 隧洞选线最好的地质构造条件是出露面积较大的块状岩体，如深成火成岩的岩基

11、或岩株；古老 的基底片麻岩以及厚层沉积岩等。在这些岩体中亦应注意断裂带及风化带的发育程度。在褶皱构造地区的洞室选线，应注意分析洞轴线与岩层产状的关系。根据施工经验，洞轴向与 地质构造线交角应大于 30，故洞轴线与岩层走向垂直优于与岩层走向平行； 而且倾角陡立最好， 这是因为陡立而垂直于洞线的岩层，在隧洞开挖时可形成自然拱圈，对围岩稳定有利。如果不是陡立 的而是倾斜的，则倾角越小越不好，因为这时拱圈所能承受的围岩压力已逐渐减小。此外，垂直洞 轴线的倾斜岩层，当岩层倾斜面向着开挖面倾斜时，比岩层背向开挖面较好，因后一种情况容易形 成洞顶楔形岩体塌方，造成事故。当隧洞垂直穿过招皱轴部时，不论是向斜或

12、背斜，由于轴部受拉 应力影响，岩石多破裂成梯形棱柱体，亦易造成洞顶坠石塌方。当地下水位高于隧洞高程时，向斜 构造还易造成洞内涌水危害。如选择隧洞轴向平行于稻皱地层的走向时，则地质构造条件更差。对于那些复杂形态的褶皱， 如倒转褶皱、平卧裙皱、倾伏裙皱等地区，则应根据上述原则进行具体分析。一般这些地区反映过 去地质构造运动比较强烈，岩体也相应比较破碎，故隧洞选线时应特别注意。对于断裂构造来说，隧洞所遇断裂破碎带宽度愈大，其走向与洞轴交角愈小，在洞内出露面积 也愈大，对围岩的稳定影响就愈大，特别是顺洞线走向的断层更应尽量避开。7.2.3.4 水文地质条件 隧洞施工中地下水涌水带来的危害，已屡见不鲜。

13、因此，对隧洞沿线的水文地质条件进行预测 性调查是十分重要的。要在上述地形地貌、地层岩性、地质构造的调查基础上，同时调查分析地下 水的埋藏条件、类型及泉水出露情况。对易透水的岩层和构造，特别是喀斯特地区，应密切注意其 分布规律和发育程度，并结合隧洞设计高程，分析评价地下水涌水的可能性和涌水量。此外，还应注意地下水水质资料的分析，对 pH V 7的酸性地下水，应分析水中侵蚀性 CO?和硫酸盐侵蚀性对混凝土衬砌的影响。7.3地下洞室围岩的变形与破坏7.3.1 洞室围岩的变形7.3.1.1 弹性与塑性变形 导致围岩变形的根本原因是地应力的存在。 洞室开挖前， 岩 （土）体处于自然平衡状态， 内部储存

14、着大量的弹性能，洞室开挖后，这种自然平衡状态被打破，弹性能释放。洞室开挖前，岩土体一般处于天然应力平衡状态，称一次应力状态或初始应力状态 （包括自重应力和构造应力 ），是一个三向应力不等的空间应力场。由于影响天然应力的因素十分复杂，竖向应力 与水平应力间的比例系数即使在同一地质环境里也有较大变化。实测结果，有些地区铅直应力大于 水平应力；有的则水平应力大于铅直应力；也有的两者相近，特别是在地壳的相当深处，天然应力 比值系数接近于 1。洞室开挖后，便破坏了这种天然应力的平衡状态。洞室周边围岩失去原有支撑，就要向洞室空 间松胀，结果又改变了围岩的相对平衡关系，形成新的应力状态。作用于洞室围岩上的外

15、荷，一般 不是建筑物的重量，而是岩土体所具有的天然应力。这种由于洞室的开挖，围岩中应力、应变调整 而引起原有天然应力大小、方向和性质改变的过程和现象，称为围岩应力重分布。它直接影响围岩 的稳定性。洞室内若有高压水流作用，对围岩便产生一种附加应力。它叠加到开挖、衬砌后围岩中 的应力上，也是影响围岩稳定性的一种因素。重新分布的围岩应力在未达到或超过其强度以前，围岩以弹性变形为主。由于围岩应力重新分 布，各点的应力状态发生变化，导致围岩产生新的弹性变形。这种弹性变形是不均匀的，从而导致 洞室周边位移的不均匀性。一般认为，弹性变形速度快、量值小，是随着开挖过程几乎同时完成的。 当应力超过围岩强度时，围

16、岩出现塑性区域，甚至发生破坏，此时围岩变形将以塑性变形为主。塑 性变形延续时间长、变形量大，是围岩变形的主要组成部分。7.3.1.2 结构面变形 如果围岩节理、裂隙十分明显或者围岩破坏严重时，节理、裂晾间的相互错位、滑动及裂隙张 开或压缩变形将会占据主导地位， 而岩块本身的变形成分退居次要地位。 按照岩体结构力学的原理， 由于岩体中大小结构面的存在，围岩的变形都会或多或少地存在结构面的变形。7.3.1.3 围岩流变变形 由于岩石的流变效应十分明显，围岩长期处于一种动态变化的高应力作用之中，流变也是围岩 变形不可忽略的组成部分。固体介质在长期静载荷作用下，应力、应变随时间延长而变化的性质，称为流

17、变性。蠕变和松 弛则是流变性的两种宏观表现。蠕变是在一定温度和应力作用下的固体介质随时间而产生的缓慢、 连续的变形；松弛是在一定温度和变形条件下的固体介质随时间而产生缓慢、连续的应力减小。工 程实践证明，岩石具有流变性，某些岩石或受高温高压的岩石，蠕变现象更是多见。岩体同样也会 发生蠕变。花岗岩一类岩石在低温、低应力下，蠕变量微小，可忽略不计；而粘土岩、泥质页岩和 具有充填粘土和泥化结构面的岩体，蠕变量通常很大，必须重视，以便对岩体变形和稳定性作出正 确论证。试验表明，岩体蠕变可以划为三个阶段。第一阶段称为减速 （初始 ）蠕变阶段。第二阶段为围岩应力调整期的变形阶段，称为等速蠕变阶段，其变形缓

18、慢平稳，变形速度保持常量。第三阶段称为 加速蠕变阶段，它出现在应力值等于或超过岩体的蠕变极限应力条件下，其变形速度逐渐加快，最 终导致岩体破坏。岩体的三个蠕变阶段，并不是在任何应力值下都可全部出现。应力值较小，岩体仅出现第一阶 段或第一与第二阶段；应力值等于或超过岩体蠕变极限应力，岩体才可能蠕变至破坏。通常把蠕变 破坏的最低应力值，称为长期强度。研究软弱岩体和岩体沿某些结构面滑动的稳定性问题，应特别注意其长期强度和蠕变特性。根 据原位剪切流变试验资料，软弱岩体和泥化夹层的长期抗剪强度与短期抗剪强度的比值约为 0.8 左 右，大体相当于快剪试验的屈服极限与强度极限的比值。根据变形与时间和变形与荷

19、载的关系曲线，可以区分岩体的稳定变形和非稳定变形，把将会导 致岩体全面破坏的变形与那种虽然延续但不会引起岩体全面破坏的变形区别开来。 恒定荷载作用下，若变形与时间的变化率减小，或者为一很小的常数，则变形稳定。若变形与 时间的变化率增大，则变形不稳定，并将导致岩体发生全面破坏。荷载不断增加的条件下，若变形与载荷的比率减小，或者为某一个常数，则变形稳定。若变形 与荷载的变化率增加，则变形不稳定，并将导致岩体发生全面破坏。7.3.1.4 变形分布规律 从围岩变形与深度的关系上看，变形的分布以洞室的表面最大，随着深度的加大，变形将趋于 零。7.3.2 围岩的破坏7.3.2.1 围岩破坏的形式 洞室围岩

20、的变形与破坏程度，一方面取决于地下天然应力、重分布应力及附加应力，另一方面 与岩土体的结构及其工程地质性质密切有关。洞室开挖后，围岩应力大小超过了岩土体强度时，便失稳破坏；有的突然而显著，有的变形与 破坏不易截然划分。洞室围岩的变形与破坏，二者是发展的连续过程。弹脆性岩石构成的围岩，变 形尺寸小，发展速度快，不易由肉眼觉察；而一旦失稳，突然破坏，其强度、规模和影响都极显著。 弹塑性岩石和塑性土构成的围岩，变形尺寸大，甚至堵塞整个洞室空间，但其发展速度极缓慢；而 破坏形式有时很难与变形区别。一般情况下，洞室围岩的变形与破坏，按其发生的部位，可概括地 划分为顶围 （板）悬垂与塌顶、侧围 （壁 ）突

21、出与滑塌和底围 （板）鼓胀与隆破。1顶围悬垂与塌顶 洞室开挖时，顶壁围岩除瞬时完成的弹性变形外，还可由塑性变形及其他原因而继续变形，使 洞顶壁轮廓发生明显改变，但仍可保持其稳定状态。这大都在开挖初始阶段中出现，而且在水平岩 层中最典型。进一步发展，围岩中原有结构面或由重分布应力作用下新生的局部破裂面，会发展扩 大。顶围原有的和新生的结构面相互汇合交截，便可能构成数量不一、形状不同、大小不等的分离 体。它在重力作用下与围岩母体脱离，突然塌落而终至形成塌落拱。它与围岩的结构面和风化程度 等因素密切有关，且在洞室的个别地段上最为典型。多数塌落拱都大于洞室设计尺寸，有时还会发 生严重的流砂和溜塌。2侧

22、围突出与滑塌 洞室开挖时，侧壁围岩继续变形使洞室轮廓会发生明显突出而不产生破坏，这在铅直层状岩体 中最为典型。进一步发展，由于侧围原有的和新生的结构面相互汇合、交截、切割，构成一定大小、 数量、形状的分离体。当有具备滑动条件的结构面，便向洞室滑塌。侧围滑塌，改变了洞室的尺寸 和顶围的稳定条件，在适当情况下又会影响到顶围，造成顶围塌落，或扩大顶围塌落范围和规模。 侧围发生滑动位移是滑塌破坏过程的开始，防止滑塌往往需要规模巨大的加固措施。3底围鼓胀与隆破 洞室开挖时，常见有底壁围岩向上鼓胀。它在塑性、弹塑性、裂隙发育、具有适当结构面和开 挖深度较大的围岩中，表现得最充分，最明显，但仍不失其完整性；

23、但一般情况下，这种现象极不 明显，难以观察。洞室开挖后，底围总是或大或小，或隐或显地发生鼓胀现象。进一步发展，在适 当条件下，底围便可能被破坏，失去完整性，冲向洞室空间，甚至堵塞全部洞室，形成隆破。4围岩缩径及岩爆（1） 围岩缩径 洞室开挖中或开挖以后，围岩变形可同时出现在顶围、侧围、底围之中；因所处地质条件或施 工措施不同，它可在某一或某些方向上表现得充分而明显。实践证明，在塑性土层或弹塑性岩体之 中，常可见到顶围、侧围、底围三者以相似的大小和速度，向洞室空间方面变形，而不失其完整性； 实际上，已很难区分它的变形与破坏的界限，但它可导致支撑和衬砌的破坏。这便是在粘性土或粘 土岩、泥灰岩、凝灰

24、岩中常见的围岩缩径，又谓“全面鼓胀” 。（2） 岩爆 洞室开挖过程中，周壁岩石有时会骤然以爆炸形式，呈透镜体碎片或岩块突然弹出或抛出，并 发生类似射击的僻啪声响，这就是所谓“岩爆” 。坚硬而无明显裂隙或者裂隙极稀微而不联贯的弹脆 性岩体，开挖洞室，围岩的变形大小极不明显，并在短促的时间内完成这种变形；由于应力解除， 其体积突然增加；而在洞室周壁上留下的凹痕或凹穴，体积突然缩小。岩爆对地下工程常造成危害， 可破坏支护，堵塞坑道，或造成重大伤亡事故。岩爆多发生在深度大于 200、250 米的洞室中；有时深度不大，甚至在采石场或露天开挖中也可 发生岩爆。岩爆本质上是在一定地质条件下，围岩弹性应变能的

25、高度而迅速集中、而又突然剧烈释 放有关的过程。围岩弹性应变能的高度而迅速集中的原因很多，归纳起来主要有两个方面：一是机 械开挖、 施工爆破和重分布应力 （有时有构造应力 ）的叠加影响， 使围岩应力迅速而高度集中； 二是开 挖断面的推进和渐进破坏，引起围岩应力迅速而高度地向某些部位集中。由于这种迅速而高度集中 的应力作用；围岩便以爆炸形式，骤然而剧烈地破坏，形成岩爆。7.3.2.2 岩体破坏机理与渐进破坏 工程岩体的破坏，主要受岩体本身的特性、天然应力状态、工程加荷与卸荷、地下水作用和时 间因素的综合影响；构造应力引起自然岩体的破坏，还有围限压力及温度效应。就岩体破坏方式而 言，基本上可划分为剪

26、切破坏和拉断破坏两类。地壳破裂构造中经常看到的正断裂、逆断裂以及平 移断裂，基本上那属于剪切破坏，它们之间的区别仅在于破坏时的应力状态不同；而纯张破裂构造 以及主干断裂在滑错运动中所派生的张性羽状破裂，则属于拉断破坏。工程岩体中沿已有结构面滑 移，属剪切破坏；剪切破坏是一种占优势的破坏方式。岩体剪切破坏可划分为重剪破坏、剪断破坏和复合剪切破坏三种形式。重剪破坏是沿着岩体原 已经剪断的面 （包括结构面 ）再次发生剪切破坏。 断裂构造中， 表现为某些古老断裂在后期构造运动中 再次或多次发生的滑动。工程岩体破坏中，就是通常看到的岩体沿着结构面的滑动，重剪破坏为工 程岩体破坏最普遍的形式。剪断破坏是横

27、切先前存在的、已经分离的结构面的剪切破坏。虽然它是 断裂运动的普遍产物，但在工程岩体的破坏中却比较少见，而且主要发生在剧风化岩体和非常软弱 的岩体中。复合剪切破坏是部分沿着结构面、部分横切结构面发生的剪切破坏。它主要发生在软弱 岩体和裂隙岩体中。岩体破坏是一个渐进发展的复杂过程。这个过程大体可划分为初裂前阶段、渐进破坏阶段和加 速破坏阶段。初裂前阶段的主要特点是，随着加荷或卸荷，岩体仅发生包括可逆变形和不可过变形 在内的狭义变形，变形量常在毫米以内。渐进破坏阶段，是阳者应力的增加，岩体中某些点先开始 破坏，直至出现显著的微型变位，包括不同部位上出观不同温度的位移和开裂，但变位发展较缓慢。 该阶

28、段持续时间的长短及变位达到的程度，均因具体条件不同而变化。加速破坏阶段主要特点是宏 观变形加速发展，并导致岩体发生全面破坏。其持续时间较渐进破坏阶段为短。7.4地下洞室围岩分类741岩体质量指标（RMQ）分类岩体质量指标（RMQ）分类法简称M法，这种方法目前虽不太成熟，但它在分类的原则和依据上 都很合理。该分类法是在大量地质工作的基础上，分析影响岩体质量的各种因素，并通过各种勘测试验手段，取得并综合这些因素的定量指标，提出岩体质量 （RMQ）的概念。根据RMQ值大小，可以衡量岩体质量的优劣。影响岩体质量优劣的地质因素主要有四个方面： （1）岩体的完整性（以完整系数Kv表示）；岩石质量(以岩石质

29、量系数 S表示):岩石风化程度(以岩石风化程度系数 Ky表示)；岩石软化性(以软化系数Kd表示)。岩体质量(RMQ)即为这四个系数之乘积(M):M=Kv S- Ky Kd (7-1)式中，四个系数分别按下述方法确定：岩体完整性系数(Kv)，为现场岩体弹性纵波速度 Vp(米/秒)和室内风干(烘干)岩样或现场岩块的弹性纵波速度Vp(米/秒)比值的平方。即2VpKv 2 (7-2)vp岩石质量系数(S)，为所测定岩石的室内饱和单轴抗压强度 Rw(kPa)和室内饱和弹性模量 Ew(kPa)之乘积，与规定的软弱岩石相应值之乘积的比值：S 二 RwEw (7-3)RsEs根据经验，大约相当 Rw = 30

30、000kPa,Ew = 6.6X 106kPa,故软弱岩石 RwEw= 20 x 1010 kPa2 岩石风化程度系数(Ky)，为所测定岩体的室内烘干单轴抗压强度 Rd(kPa)与该岩体中相对新鲜的同类岩样室内烘干单轴抗压强度 Rf之比值：Ky =色Rf(7-4)岩石的软化性系数(Kd)为(7-5)Rd式中 Rw 岩石饱水状态的抗压强度；Rd 岩石干燥状态的抗压强度。上式除Rf为新鲜岩石指标外，其余各指标实为各种不冋风化程度岩石的指标；除Vp外，均可在室内测定。根据岩体质量M值，岩体可划为：好的岩体 (M 12)、较好的岩体(M = 2 12)、中等的岩体(M =0.12 2)、较坏的岩体(M

31、 = 0.004 0.12)、坏的岩体(M V 0.004)根据以上原则，提出岩体定性分类和定量分类 (略)。该法具有许多优点，易被接受，但由于试验及观测统计资料不充分，有待完善。7.4.2岩石质量指标(RQD)分类美国伊利诺斯大学曾利用直径为 5.4cm的钻孔岩样，来评定岩石的优劣。具体作法是以钻孔获取的大于10cm的岩芯断块长度Lp与岩芯进尺总长度 Lt之比，作为岩石质量指标 RQD,即LpRQD p 100% (7-6)Lt (根据RQD值，可将岩石质量划分为五类。 目前该方法已积累了大量的经验， 被较多的工程单位采用。7.4.3岩体地质力学分类这种分类法的出发点是把岩体作为一种由多种多

32、样结构面切割的多裂隙固体介质。岩体内结构 面的规模、性质及其组合关系在很大程度上决定了岩体力学作用过程，形成不同的力学介质类型； 岩体的工程特性在很大程度上受岩体结构所控制。根据岩体结构进行工程地质分类是抓住了问题的 本质的。因此这种分类法在国内外颇受到重视，我国有些单位的岩体工程地质分类即把它作为基本 依据。这种分类需进一步解决定量评价问题。744 Baiton岩体分类挪威学者N. Bait on等早在1974年为隧道支护设计提出了有名的岩体工程分类。该分类用岩石 质量指标RQD，节理组数Jn,节理面粗糙度Jr,节理面蚀变程度 Ja，裂隙水折减系数 Jw,地应力的 影响SRF等六个因素，以下述表达式来算出围岩岩体质量 Q :(7-7)RQD J r J wQr)=)(SRF)只需分别确定以上六因素的具体数值，就可算出围岩的岩体质量指标 Q。六因素数值的确定均有表可查。Q