梁板柱配筋计算书.docx

1、梁板柱配筋计算书截面设计本工程框架抗震等级为三级。 根据延性框架设计准则， 截面设计时，应按照 “强柱弱梁 ”、“强剪弱弯 ”原则，对内力进行调整 。框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：M u1 s f cbh02(9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：M u E1 s f cbh02 / RE(9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M 和水平地震作用下弯矩组合值M 乘以抗震承载力调整系数后 RE的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即M Max M u , RE M uE(9-1-3)比较 39 和表 43 中的梁端负弯矩，可知，各跨梁

2、端负弯矩均由水平地震作用控制。故表 39 中弯矩设计值来源于表 43，且为乘以 RE 后的值。进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按 T 形截面计算。 T 形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。AB 跨及 CD 跨：bf1 3l 0 =7.5/3=2.5m；bfb sn0.3 4.20.5 (0.25 0.3) 4.2mbf b12hf0.3 12 0.31.86mhf h0 0.1 ，故取 bf =1.86m判别各跨中截面属于哪一类 T 型截面：一排钢筋取 h0 =70040=660mm，两排钢筋取 h0 =70065=635mm,则fcbf hf h0hf 2=

3、14.31860130（660130/2） =2057.36kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。BC 跨：bf1 3l 0 =3.0/3=1.0m；bfbsn =0.3+8.4-0.3=8.4m；bfb12hf 0.312 0.131.86m ;hfh00.1，故取 bf =1m判别各跨中截面属于哪一类 T 型截面：取h0 =550 40=510mm，则f cbf hf h0 hf 2=14.3 1000130（ 510130/2）=827.26kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T 形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表 49

4、 及表 50。表格 49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算层号AB 跨BC 跨CD 跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy负弯矩 M （ kNm）-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6Mbh0.1140.0970.1010.1010.0970.1141f c0s21(12s )0.1210.1020.1070.1070.1020.12140.9710.9490.9470.9470.9490.971s 0. 5 1(12s )配筋 As（ m m2 ）925.84803.52839.35839.35803.52925.84实配钢筋3C

5、203C203C203C203 负弯矩 M （ kNm） -370.84 -319.2 -347.48 -347.48 -319.92 -370.84321层号Msfc bh2101(12s)s 0 .5 1(12s )配筋 As（ mm2 ）实配钢筋负弯矩 M （kNm）Msf c bh2101(12s )s 0 .5 1(12 s )配筋 As（ mm2 ）实配钢筋负弯矩 M （kNm）Msfc bh2101(12s )s 0 .5 1(12 s )配筋 As（ mm2 ）实配钢筋续表 49AB 跨BC 跨CD 跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy0.1980.1

6、710.1860.1860.1710.1980.2230.1890.2080.2080.1890.2230.8880.9060.8960.8960.9060.8881757.631486.61632.211632.211486.161757.634C254C254C254C25-452.60-445.3-500.02-500.02-445.63-452.600.2600.2580.2890.2890.2580.2620.3100.3040.350.350.3040.310.8450.8480.8250.8250.8480.8452343.052298.12651.292651.292298.8

7、12343.054C 25+2C 204C25+2C224C25+2 C224C 25+2C20-610-491.9-557.04-557.04-491.69-6100.3530.2840.3220.3220.2840.3530.4580.3430.4030.4030.3430.4580.7710.8290.7980.7980.8290.7713460.982594.43053.5630530562594.543460.984C 25+4C 224C25+4C204C25+4 C204C 25+4C22表格 50 各层各跨框架梁下部纵筋配筋计算层号AB 跨BC 跨CD 跨MABzM AByMA

8、B 中MBCzM BCyMCDzMCDyMCD 中正弯矩 M（ kNm） 113.5342.92196.2778.3978.3942.92113.53196.27Msf c bh2101 (1 2 s )40.0610.0230.1050.070.070.0230.0610.1050.0630.0230.1110.0730.0730.0230.0630.111s 0 .5 1(1 2s )0.9880.9440.9620.9620.9880.9680.9440.968配筋 A s（ mm2）493.62182.83875.06443.83443.83182.83493.62875.06实配钢筋

9、3C 203C183C 20正弯矩 M（ kNm） 212.59147.58253.44218.57218.57147.58212.59253.44Msf c bh2101 (1 2 s )30.1140.0790.1360.1960.1960.0790.1140.1360.1210.0820.1470.2200.2200.0820.1210.147s 0 .5 1(1 2s )0.9490.9060.8740.8740.9490.9390.9060.939配筋 A s（ mm2）952.86647.681177.34 1362.09 1362.09 647.68952.861177.34实配

10、钢筋2C25+1C 203C252C 25+1C 20正弯矩 M（ kNm） 297.13273.37254.36371.00371.00273.37297.13254.36Msf c bh21021 (1 2 s )0.159 0.146 0.136 0.368 0.368 0.146 0.159 0.1360.174 0.921 0.927 0.757 0.757 0.921 0.174 0.927s 0 .5 1 (1 2 s )0.913 0.921 0.927 0.757 0.757 0.921 0.913 0.927配筋 A s（ mm2） 1369.71 1349.24 1154

11、.84 2669.35 2669.35 1349.24 1369.71 1154.84实配钢筋3C254C25+2C223C 251 正弯矩 M（ kNm） 455.71 321.43 256.51 428.13 428.13 321.43 455.71 256.51续表 50层号 AB跨 BC跨 CD跨MABz M ABy M AB 中 MBCz MBCy M CDz MCDy MCD 中Ms1 f c bh2011(1 2s )0.2630.1860.1480.3490.3490.1860.2630.1480.3120.2080.9120.7750.7750.2080.3120.912s

12、0 .5 1(1 2 s )0.8960.9120.7750.7750.8960.8440.9120.844配筋 A （ mm2） 2361.94 1569.291230.362868.252868.251569.292361.941230.36s实配钢筋4C25+2C204C25+4 C204C 25+2C 20注： 1. 表中弯矩带 “* 者”由竖向荷载控制，弯矩设计值均来源于表 39。2. 表中弯矩不带 “ *者”均由水平地震作用控制，弯矩设计值来源于表 43，且为乘以 RE后的值。3. BC 跨跨中弯矩较小，表中未列出。9.1.2 框架梁斜截面设计按照 “强剪弱弯 ” 原则，考虑地震作

13、用组合时的梁剪力设计值应按式（9-1-4）计算，为简化计算，近似按下式确定梁剪力设计值。Vb1.1 M blM brVGbl n（9-1-4）1.11.2VG0.6VQ1.3VE也即将表 45 中的剪力组合值放大 1.1 倍，作为梁端剪力设计值。1）剪压比验算无地震作用组合时，AB 跨及 CD 跨梁的最大剪力在 CD 跨首层左端， Vmax=183.62kN； BC 跨各层梁的最大剪力在五层右端， Vmax= 29.99kN，根据式（ 9-1-5），有AB 跨及 CD 跨：Vmax183.621030.0650.25c fc bh01.014.3 300660BC 跨：Vmax29.99103

14、0.0140.25c fcbh01.014.3300510有地震作用组合时，AB 跨及 CD 跨梁的最大剪力在 CD 跨首层左端，VE max =353.07 1.1 =388.38kN；BC 跨各层梁的最大剪力在首层右端 ，VE max =469.48 1.1=516.43kN，各梁跨高比均大于 2.5，根据式（ 9-1-6），有AB 跨及 CD 跨：VEmax388.38 1030.20c fcbh01.014.33000.1370.267660REBC 跨：VEmax516.431030.2360.20c fcbh01.014.3 3000.267510RE各跨层各层梁剪压比均满足要求。

15、2）箍筋计算为简化计算， 先根据 “强剪弱弯 ”的要求， 按加密区构造要求设置箍筋， 计算其受剪承载能力，然后与最大剪力设计值进行比较，不足者再作调整。加密区箍筋取双肢 ,8100，各跨受剪承载能力计算如下：无地震作用组合时，根据 (9-1-7) 式即 :AB跨及 CD跨：V0.7 fbh1.25 fAsv hut0ys00.7 1.43 300 660 1.25 270 2 50.3 660 422.28KN V 183.62KN100BC跨：Vu0.7 fbh1.25 fyAsvht0s00.71.43300510 1.25250.3270510 326.31KN V 29.99KN100

16、有地震作用组合时，根据公式 (9-1-8)AB跨及 CD跨：V0.42 fbh1.25 fAsvhuEt0y s00.421.433006601.25270250.3660343.00KN100REVE0.75353.071.1291.28KNBC 跨：VuE0.42 fbh1.25 fyAsvht0s00.421.433005101.25270250.3510265.05KN100RE VE0.75469.48 1.1 387.32KN即，除 BC 跨外，各跨各层梁箍筋均满足要求。进一步分析计算可知， BC 跨首层及二层需加大箍筋直径，采用双肢,10100。其余各层仍采用双肢 ,8100。A

17、B 跨及 CD 跨非加密区箍筋取双肢 ,8200，BC 跨全长加密。最小配箍率根据公式 (9-1-9)：svAsv250.30.168% 0.26 f t0.138%bs300200fyv满足最小配箍率要求。9.2 框架柱按照 “强柱弱梁 ”原则，考虑地震作用组合时的柱端弯矩设计值计算， 实际就是将表 46表 49 中的柱端弯矩设计值乘以放大系数 1.1。9.2.1 轴压比验算考虑地震作用组合时，底层柱最大轴力为 C 柱， Nmax3075.59KN ；混凝土强度： C30轴压比Nmax3075.59 1030.439 uc 0.75c14.3 7002fc Ac柱轴压比满足要求。9.2.2

18、正截面受弯承载力计算根据柱端内力组合值选取最不利内力设计值，并选取柱上端和下端内力设计值的较大值作为截面配筋的计算依据。选取内力时，应先求得柱的界限受压轴力，以确定柱各截面的偏心受压状态。柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。混凝土强度： C30；钢筋强度： HRB400，因此界限相对受压区高度根据公式(9-2-1)计算 ,即:b10.80.55f y11360Es cu2.01050.0033则界限受压轴力为：Nb 1 fcbh0b 14.37006600.55 3633.63KN本工程中，柱截面控制内力均来自于有地震作用组合工况。因此，荷载组合效应需乘以承载力抗震调整系数 RE 。

19、当截面轴力设计值 RE N Nb 时，截面为大偏心受压状态； 当截面轴力设计值RE N Nb 时，截面为小偏心受压状态。 但无论哪种偏心受压状态，轴力相近， 则弯矩越大，配筋量越大。因此，大偏心受压时，应选取弯矩较大、而轴力较小的内力组；小偏心受压时，应选取轴力较大且弯矩也较大的内力组。此外，对不能明显判断的内力组，则应进行配筋量的比较。对于多层框架，顶层或顶部两层柱常属于大偏心受压状态，其配筋由计算确定；中间若干层也属于大偏心受压状态，但配筋一般是构造配筋，底层或底部两层柱在不同的内力组合工况下，偏心受压状态可能不同，应分别计算其配筋量，并取最大值。1、大偏心受压状态对称配筋的大偏心受压柱，

20、配筋按下式计算：当x2as时，AsRE Nei0.5h aAsh0af y当x 2as时，AsRE Ne1 f c bx h00.5xAsh0 asf y2、小偏心受压状态对称配筋的小偏心受压柱，配筋按下式计算：RE Nb 1 f c bh0bRE Ne0.431 f c bh021 f c bh0b h0as1AsRE Ne10.5 1 fc bh02Ash0asf y各柱配筋计算详见表 51表 54。(9-2-1)(9-2-2)(9-2-3)(9-2-4)表格 51 A 柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力 弯矩 M 151.37 277.02 279.30 811.90轴力 N27

21、4.71593.83927.171189.36轴压比 uc0.0390.0850.1320.170RE0.750.750.750.8e0 c M / N （ mm）606.12513.15331.36750.90ea=max （20， h/30）（ mm）ei = e0 + eal0=1.25H , 1.0H (首层 )（mm ）1 = 0.5 fcA/( RE N)（ 1.）02 =1.15 - 0.01 l0/h（ 1.0）23.3323.3323.3323.33629.45536.48354.69774.2348754875487552001.01.01.01.01.01.01.01.01l021121.0391.0461.0691.0361300 ei / h0hxRE N（ mm）（ 2as =80） 20.582as 44.492as69.472as95.05 2asf cb偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压A s (mm 2)317.54501.16190.060min