高层外墙脚手架搭设方案.docx

1、高层外墙脚手架搭设方案外脚手架工程一、概况本工程塔楼1-20层，层高2.90m,建筑总标高为61.5m。外架采用双排钢管外脚手架,按结构形式分阶段搭设。二、外墙脚手架构造1、搭设参数:双排架立杆横距1500,纵距1050,大横杆步距1500,小横杆间距750；内立杆距外墙面净距400，扫地杆距地不大于300。2、连墙杆:连墙杆每层设置,拉、顶结合,水平间距为7m。3、安全防护:每个施工出入口都搭设双层防护通道棚,上下两层挡板间距不小于500,每隔3层沿建筑物周边设置一道全封闭的安全隔断,用5公分板满铺,并挂水平兜网。4、本脚手架施工荷载不得大于2000N/m2,施工时不得超载使用。脚手架搭设示

2、意图如下:脚手架为整体脚手架,采用分段卸荷方式搭设.脚手架采用刚性连接,竖向每层,横向7m一个.双排外架搭设示意图1斜向拉杆安全兜网满铺20厚胶合板脚手架拉结杆预埋短钢管安全兜网扫地杆,距地20050厚200x200木垫板脚手架搭设大样图三、塔楼脚手架分段卸荷措施塔楼脚手架从地面标高-1.25m到59.7m,再加1.8m防护栏共计61.5m高,大大超过单立管钢管脚手架的安全搭设高度,因此必须采取分段卸荷措施。方法如下:12钢丝绳拉结卸荷.从六层起每四层一次,共六次密目式安全立网20吊环预埋对应拉结点安全兜网分层承力架顶杆1.5m脚手架拉结杆预埋短钢管脚手架分层承力搭设大样图2从四层楼面起,第一

3、段为4-7层；第二段为8-11层;第三段为12-16；第四段为17-女儿墙,共4段,在分段卸荷楼层每根立杆位置,在该层结构施工时,先预埋两个12钢筋套环,以及在上一层楼面位置预埋20钢筋拉环,这样在该层形成下撑、上拉、横挑的结构体系,起到卸荷分载的作用,保证外架安全搭设。四、卸料平台为将拆下的楼层模板架料转运到结构施工作业面,在各楼层均要搭设卸料平台,长度为3000,宽度为2000(从脚手架外立杆算起),卸料平台设计承载力为5OOON。卸料平台采用脚手架钢管搭设,在每层计划搭设卸料平台的楼层处预埋钢筋环或短钢管,每个卸料平台水平挑杆采用三组4000长的双层钢管,下面设外3内2共5根斜撑杆,上面

4、用两根10的钢丝绳向上拉紧。卸料平台搭设示意图如下：20吊环预埋钢丝绳两根立台三面钢丝网三组双层钢管斜撑杆(外3安全兜网分层承力架顶杆1.5m脚手架拉结杆预埋短钢管根,内2根)密目式安全立网卸料平台搭设大样图五、由于10#楼周边为人防工程顶板，待人防工程顶板浇注完毕且达到设计强度后进行落地脚手架的施工，搭设处置于人防顶板上。六、脚于架的搭设要求:31.基础处理:清理脚手架搭设处的地基,并做好排水工作,然后铺上槽钢。2.在搭设之前,必须对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不合格的配件。3.脚手架的搭设作业,必须在统一指挥下严格按照以下规定程序进行:1)按设计放线,铺垫板,设置

5、底座或标定立杆位置;2)搭设脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设:3)应等位依次竖起立杆,将立杆与纵、横向扫地杆连接固定,然后装上第一步的纵向和横向平杆,随校正立杆垂直之后予以固定,按此要求继续向上搭设。4.脚手架搭设前,架子工长要向施工人员进行安全、技术交底。5.在设置第一排连墙件前双排架要每隔3m设一道抛撑,挑脚手架在挑支结构的上一层设连墙杆之前应设临时拉杆:6.剪刀撑、斜杆等整体拉结杆和连墙杆应随搭升的架子一起及时设置;7.外架施工作业面用脚手板满铺;8.装设连墙杆或其它撑拉时,应注意掌握撑拉的松紧程度,避免引起杆件和整架的显著变形;9.工人在架上进行搭设作业时,作业面上宜铺设必要数量的

6、脚手板并予临时固定,工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业;10.在搭设中不得随意改变构架设计,减少杆件配件设置和对立杆纵距作100mm的构件尺寸放大。确有实际情况,需要对构架调整和改变时,应4提交技术人员解决;11.连墙杆设置如有柱子的采用单杆箍柱式连墙杆,无柱子的预埋钢筋环或短钢仔在梁板面上作连墙杆的固定。七、脚手架搭设质量的检查验收规定:1.脚手架的验收标准规定:脚手架搭设应满足设计要求和双排外脚手架施工规范验收要求。2.脚手架的验收和日常检查按以下规定进行,检查合格后,方允许投入使用或继续使用:1)搭设完毕后:2)连续使用

7、达6个月;3)施工中途停止使用超过15天,再重新使用前;4)在遭受暴风、大雨、地震等强力因素作用之后;5)在使用过程中,发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。八、脚手架的使用规定:l、施工荷载控制在2KN/m2以内;结构作业面为一层,装修作业面控制在两层;2、在架面上堆放的材料应码放整齐稳固,不影响施工人员的通行和操作,严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车;3、在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件。整体性杆件、连接、紧固件和连墙件。确因操作需要临时拆除时,必须经主管人员同意,采用相应措施,并在作业完毕后,及时予以恢复;54、作业人员在架上的最大作业高度应以可以

8、正常操作为度,禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度:5、工人在架上作业中,应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息；6、人员上下脚手架必须设安全防护的出入通道,严禁攀援脚手架上下；7、每班工人上架作业时应先行检查有无影响安全作业的问题存在,在排除解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时,应立即停止作业进行检查,解决后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时,应立即通知所有架上人员撤离;8、在每步架的作业完成后,必须将架上剩余材料物品移至上(下)步架或室内;每日收工前应清理架面,将架面上的材料物品堆放整齐,垃圾清运

9、出去;在作业期间,应及时清理落入安全网内的材料和物品,在任何情况下,严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。九、脚手架的避雷措施:脚手架搭设至顶后在脚手架四角立杆上设置1米高的323度锌钢管作避雷针,并将上层钢杆全部拉通与建筑物避雷网连通。十、脚手架的拆除1、脚手架的拆除原则上在搭设零点线上拆除。2、拆除前,操作班组对脚手架进行检查,确认无严重损坏情况后,方可进行拆除。3、如遇风雨等特殊气候,不应进行脚手架的拆除,夜间实施拆除作业,6应具备良好的照明设备。4、拆除前应进行分项工程的安全技术交底,由工程部组织验收,并有书面记录。5、脚手架拆除时,作业区及进出口必须设置警戒标志,派专人监护,严禁非作

10、业人员进入。6、拆除人员必须按高处作业规定配带安全防护用品,杜绝违章作业,进入岗位后进行检查,加固松动部位,清除步层内滞留的材料、物件及垃圾块,所有清理物应先安全输送到地面,禁高处抛掷,拆除的杆件应自上而下传递或用滑轮和绳索运送,不得从架子上向地面随便抛落。7、拆除的顺序按搭设的反程序进行:安全网竖挡笆垫铺笆防护栏杆隔棚斜杆连墙杆小横杆大横杆立杆。认真做到一步一清,一杆一洁,不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除。8、所有连墙杆、斜立杆,隔离措施,登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降,不准先行拆除。9、所有杆件、扣件在拆除时应分离,不允许杆件上附着扣件输送地面,或两杆同时拆下输送地面。10、

11、脚手架拆至地面,应及时清除脚手架的地下物件,输送至地面的所有杆件、扣件等,应按类堆放整理。十一、双排脚手架计算书a)、计算简图:lh b 7la b1 lbla l(i)基本数据:本工程采用双排扣件式钢管脚手架,钢管为483.5,脚手架总高度100m,立杆横距lb=1.05m,立杆纵距la=2.0m,步长h=1.5m,内立杆距建筑物外墙距离bl=0.20m。立杆截面调整系数KA=0.85(立管采用单根钢管时),脚手架连墙距2步3跨,H1=2h=3.0m，Ll=32.0=6.0m。结构施工层数1层。la2.Om，1b=1.05m,脚手板4层,则NGK2=3.933KN。la=2.Om,lb=1.

12、05m,QK=3KN/m2,同时施工l层得NQK=8.4KN。H=1.5m,la=2.Om,得QCKI0.495KN。(ii)不考虑风荷时整体稳定验算:8四层设一排吊点,n=43/1.5=8,取n=81.压杆的轴心压力N:N=1.2(nNcKI)+1.4NQK=1.2(8O.495+3.933)+1.48.4=21.23KN。2.换算细长比:lb=1.05m,H1=2h,=H1/(b/2)=25。3.压杆细长比:Ib=1.05m,H1=2h=3.m,x=6.86。4.换算细长比ox=x=256.86=171.505.稳定性系数:=0.2415。6.整体稳定验算:四层脚手架高度H=43=12m:

13、高度调整系数HN/A 安全。(iii)验算连墙点抗风强度:1.风压标准值:风压系数z=1.79(按100m高,c类)脚手架体型系数stw双排脚手架n1=2脚手架挡风系数,h=1.5,1a=2.0,=0.092GBJ9-87表6.3.1的36项(b)0d2=0.50.0482=0.0011520.002,则s=+1.2。由O.092,1b/h1.05/1.8Nt安全。(iv)风荷作用下的整体稳定验算:压杆的风荷载q=1.4La=1.42.OO.002=0.09KN/mM=Qh12/8=0.0932/8=0.10KNmM/Ba=O.57106/1050489=0.3N/mm2N/A+M/Ba=10

14、1.2+0.3=101.5N/mm2KAKHf=139.4N/mm2KAKHfA+M/Ba 安全。(v)单根钢立杆局部稳定验算:钢管和扣件重共8步,1.21/2nNGK1=1.21/28O.495=2.376KN四层脚手板、物品及1层活载的轴心压力N1/2(1.2NGK2+1.4QK)=1/2(1.22.933+1.48.4)11=8.24KNN1=2.376+8.24=10.61KN由于=h/I=1800/15.18=114得=0.489N1/A+M=10.61103/(O.489489)+55=43.37+55=99.37N/mm2KAKHf=O.850.689205=120.06N/mm

15、2KAKHfN1/A+M 安全(vi)斜拉钢丝绳卸荷计算:一个纵距设一个吊点。吊点的水平距L=2L=22=4.Om每一根立杆中有二个斜拉点,每个吊点所承受荷载P1为:Pl=1/2NKxKx为荷载不均匀系数Kx=1.5N=1.2(nNGK1+NGK2)+1.4NQK=1.2(8O.495+3.933)+1.48.4=21.23KN则 P1=1/221.231.5 B15.92KN 3m12TAo=Pl32+12/3 A C0.2m 0.8m 0.2m=15.923.16/3=16.76KNTAB=-P11.0/3=-15.92l/3=-5.31KNTBO=P132+0.22/3=15.9232+

16、0.22/3=15.95KNTBC-P1(0.2/3)+TAB=-15.92(0.2/3)+5.31=-6.37KN钢丝绳计算拉力Px=TAo=15.92KN钢丝受力不均匀的钢丝被断拉力换算系数=0.85钢丝绳采用137。安全系数K=7KPx/=(815.92)/0.85=149.84KN选用12.5、137钢丝绳Pg=1.494.11131.8KNPgKPx/ 安全。13vii)工程结构上予理吊环钢筋计算:Px=15.92KN每个吊环按二个截面计算,吊环应力不应大于50N/2Ag=Px/(250)=（15.92103)/(250)=159.22选16,Ag=2012,埋入结构中30d且与主筋

17、焊接。)吊点处扣件抗滑承载力计算:每个扣件抗滑承载力设计值为6KN。水平分力最大值TAB=5.31KN,用两个扣件可满足。垂直分力最大值TBO=15.5KN,n=15.2/6=3个。每个节点应有3个扣件与主管,卡扣牢固。十二、安全棚架计算书i）计算简图o5800 200600014P1 p1p1200 A DB C 29002900 200 5800ii)、基本数据:安全棚架共二层,用钢丝绳悬挂,按卸荷脚手架计算,立杆纵距2000,步长800,内立杆距建筑物外墙距离200,立杆横距5800,钢管用483.5。一步一纵距的钢管、扣件重量GKl=0.495KN。棚架一个立杆纵距的附设构件及物品的重

18、量GK2:脚手板:o.3KN/m2挡脚板:O.036KN/m护 拦:0.0376KN/m安全网:0.04KN/mGK2=2(O.036十0.376+0.04)十2O.35.815=24.14=8.28KN棚架上仅考虑施工活荷0.5KN/m2。一个立杆纵距的施工荷载QKO.525.81.33=7.71KN脚手棚架高度调整系数KH0.8外排立杆采用单根钢管时的截面调整系数KH0.85iii)钢丝绳强度计算:一个纵距立杆的最大轴力:N1.2（NGK1+NGK2）+1.4QK=1.2(0.495+8.28)+1.47.71=10.53+10.79=21.32KN每个纵距均设吊点，一个吊点有三个斜拉点，

19、每个斜拉点的荷载为P1,荷载不均匀系数KX1.5。P1NKX/3=21.321.5/3=10.66KNTAO=10.6662+62/6=15.1KNTAD=10.6632+62/6=11.9KNTAB=10.660.22+62/616=10.7KN钢丝绳计算拉力Px=TAo=l5.1KN钢丝受力不均匀的被拉断力换算系数钢丝绳采用137安全系数K=7KPx/=715.1/0.85=124.4KN选用12.5、137钢丝绳Pg=1.494.11=131.7KN则PgKPx/2 安全。iv)工程结构上埋吊环钢筋计算:PX=l5.1KN每个吊环接二个截面计算,吊环应力不大于5ON/2。Px/(25O)

20、=l5.1103/(25O)=l5l2选16,Ag201.12,埋入结构中30d,与主筋焊牢。v)吊点处扣件抗滑承载力计算:每个扣件滑承载力设计值6KN水平分力最大值P1=10.7则每个节点应有n=10.7/6=2个扣件与主管卡扣牢固。vi)大横杆强度计算17接连续梁计算,跨度6.0,见下图:q1+p22.0 2.0 2.06.048-3.5钢管的净截抵抗距W=51032截面塑性发展系数r=1.15钢材抗拉升强度设计值f=200N/2。钢管及扣件重量均由节点承受,横杆仅承受附件物品重物品质量。ql=1.40.32.9+(0.03十0.0376+0.04)=1.4O.98=1.37KN/mM1=

21、1/81.3722=0.69KN-mP2=O.5M2=1/8O.5221.2=0.3KN-m18M=M1+M2=0.69+0.30=0.9KN-mM/rw=(0.74106)/(1.155103)=172N/2M/rwf 安全。vii)小横杆强度计算:按二跨连续梁计算。钢管扣件重量均由节点承受,小横杆仅承受脚手板重量,483.5钢管,自重O.038KN/m,截面抵抗距W=5103mm2。q=0.3十O.0382m1.4=O.95KN/mMo=O.07O.952.92 q=0.95KN=0.56KN-MMl=-O.125O.952.92 2900 2900=0.998KN-MM/rw=(1106

22、)/(1.155103)=174N/mmf200N/mm2M/rwf 安全。悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)等规范。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。19由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格地进行设计和验算。一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别:木脚手板,脚手板自重标准值(kN/m2):O.35;栏杆、挡杆类别:栏杆冲压钢,栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2):O.11;施工人员等活荷载(kN/):2.00,最大堆放材料荷载(kN):10.00

23、。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m):1.00,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):O.50;上部拉绳点与墙支点的距离(m):5.00;钢丝绳安全系数K:10.00,计算条件:铰支;预埋件的直径(mm):20.00。3.水平支撑梁主梁槽钢型号:18号槽钢槽口水平;次梁槽钢型号:12.6号槽钢槽口水平;次梁槽钢距(m):O.40,最近次梁与墙的最大允许距离(m):0.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):2.50,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):O.10:计算宽度(m):3.00。20二、次梁的计算:次梁选择12.6号槽钢槽口水平,间距0.40m,其截面特性为:面积A=15

24、.69cm2,惯性距Ix=391.47cm4转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm,截面尺寸:b=53.Omm,h=126.0mm,t=9.Omm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值:本例采用钢脚手板,标准值为O.35kN/m2;Q1=O.35O.40=O.14kN/m;(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN,转化为线荷载:Q2=10.00/2.50/3.000.40=O.53kN/m;(3)槽钢自重荷载Q3=O.12kN/m;经计算得到,静荷载计算值q=1.2(Q1+Q2+Q3)=1.2(0.14十0.53十O.12)=0.95kN:经计算得到,活荷载计算值P=1

25、.42.000.403.00=3.36kN。2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载P作用下的简支梁计算,计算简图如下:最大弯矩M的计算公式为:21Mql2/8+pl/4经计算得到,活荷载计算值M=0.953.002/8+3.363.00/4=3.59kN.m。3.抗弯强度计算=M/rxWxf其中rx-截面塑性发展系数,取1.05;f-钢材抗压强度设计值,f=205.00N/mm2;经过计算得到强度=3.59103/(1.0562.14)=55.07N/2;次梁槽钢的抗弯强度计算f,满足要求4.整体稳定性计算=M/bwxf其中,b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:b=570tb/

26、lh235/fy经过计算得到b=5709.0053.00235/(3.00126.00235.0)=0.72;由于b大于0.6,按照下面公式计算:b=1.07-0.282/b1.0得到b=0.678;22经过计算得到强度=3.59103/(0.67862.137)=85.28N/2;次梁槽钢的稳定性计算af,满足要求三、主梁的计算:根据现场实际情况和一般做法,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择18号槽钢槽口水平,其截面特性为:面积A=29.29cm2,惯性距Ix=1369.90cm4,转动惯量Wx=3152.20cm3,回转半径ix=6.84cm:截面尺寸,b=70.00mm,h=180.00mm,t=10.5mm;