管壳式换热器谁走管程谁走壳程是怎么定的.docx

1、管壳式换热器谁走管程谁走壳程是怎么定的请问：管壳式换热器谁走管程谁走壳程是怎么定地？宜走管内地流体）不洁净和易结垢地流体，因为管内清洗方便) 腐蚀性地流体，因为可避免管子、壳体同时受腐蚀，且管子便于清洗和检修）压强高地流体，因为可以节省壳体材料）有毒地流体，因为可减少泄漏地机会宜走壳程地介质：）饱和蒸汽，因为可便于及时排除冷凝液，且蒸汽比较干净，清洗比较方便）被冷却地流体，因为可利用壳体散热，增强冷却效果) 粘度大地流体或流量小地流体，因为流体在折流板地作用下，可提高流动对流传热系数）对于刚性结构地换热器，若两流体地温差大，对流传热系数较大地介质走壳程，可减少热应力.求列管换热器地计算列管式换

2、热器地设计计算 流体流径地选择 哪一种流体流经换热器地管程，哪一种流体流经壳程，下列各点可供选择时参考(以固定管板式换热器为例) ()不洁净和易结垢地流体宜走管内，以便于清洗管子. () 腐蚀性地流体宜走管内，以免壳体和管子同时受腐蚀，而且管子也便于清洗和检修. () 压强高地流体宜走管内，以免壳体受压. () 饱和蒸气宜走管间，以便于及时排除冷凝液，且蒸气较洁净，冷凝传热系数与流速关系不大. () 被冷却地流体宜走管间，可利用外壳向外地散热作用，以增强冷却效果. () 需要提高流速以增大其对流传热系数地流体宜走管内，因管程流通面积常小于壳程，且可采用多管程以增大流速.b5E2R。 () 粘度

3、大地液体或流量较小地流体，宜走管间，因流体在有折流挡板地壳程流动时，由于流速和流向地不断改变，在低()下即可达到湍流，以提高对流传热系数.p1Ean。 在选择流体流径时，上述各点常不能同时兼顾，应视具体情况抓住主要矛盾，例如首先考虑流体地压强、防腐蚀及清洗等要求，然后再校核对流传热系数和压强降，以便作出较恰当地选择.DXDiT。 . 流体流速地选择增加流体在换热器中地流速，将加大对流传热系数，减少污垢在管子表面上沉积地可能性，即降低了污垢热阻，使总传热系数增大，从而可减小换热器地传热面积.但是流速增加，又使流体阻力增大，动力消耗就增多.所以适宜地流速要通过经济衡算才能定出.RTCrp。此外，在

4、选择流速时，还需考虑结构上地要求.例如，选择高地流速，使管子地数目减少，对一定地传热面积，不得不采用较长地管子或增加程数.管子太长不易清洗，且一般管长都有一定地标准；单程变为多程使平均温度差下降.这些也是选择流速时应予考虑地问题.5PCzV。 . 流体两端温度地确定若换热器中冷、热流体地温度都由工艺条件所规定，就不存在确定流体两端温度地问题.若其中一个流体仅已知进口温度，则出口温度应由设计者来确定.例如用冷水冷却某热流体，冷水地进口温度可以根据当地地气温条件作出估计，而换热器出口地冷水温度，便需要根据经济衡算来决定.为了节省水量，可使水地出口温度提高些，但传热面积就需要加大；为了减小传热面积，

5、则要增加水量.两者是相互矛盾地.一般来说，设计时可采取冷却水两端温差为.缺水地区选用较大地温度差，水源丰富地区选用较小地温度差.jLBHr。 . 管子地规格和排列方法 选择管径时，应尽可能使流速高些，但一般不应超过前面介绍地流速范围.易结垢、粘度较大地液体宜采用较大地管径.我国目前试用地列管式换热器系列标准中仅有及两种规格地管子.xHAQX。管长地选择是以清洗方便及合理使用管材为原则.长管不便于清洗，且易弯曲.一般出厂地标准钢管长为，则合理地换热器管长应为、或.系列标准中也采用这四种管长.此外，管长和壳径应相适应，一般取为(对直径小地换热器可大些).LDAYt。如前所述，管子在管板上地排列方法

6、有等边三角形、正方形直列和正方形错列等，如第五节中图所示.等边三角形排列地优点有:管板地强度高；流体走短路地机会少，且管外流体扰动较大，因而对流传热系数较高；相同地壳径内可排列更多地管子.正方形直列排列地优点是便于清洗列管地外壁，适用于壳程流体易产生污垢地场合；但其对流传热系数较正三角排列时为低.正方形错列排列则介于上述两者之间，即对流传热系数(较直列排列地)可以适当地提高. Zzz6Z。管子在管板上排列地间距 (指相邻两根管子地中心距)，随管子与管板地连接方法不同而异.通常，胀管法取()，且相邻两管外壁间距不应小于，即().焊接法取.dvzfv。 . 管程和壳程数地确定 当流体地流量较小或传

7、热面积较大而需管数很多时，有时会使管内流速较低，因而对流传热系数较小.为了提高管内流速，可采用多管程.但是程数过多，导致管程流体阻力加大，增加动力费用；同时多程会使平均温度差下降；此外多程隔板使管板上可利用地面积减少，设计时应考虑这些问题.列管式换热器地系列标准中管程数有、和程等四种.采用多程时，通常应使每程地管子数大致相等.rqyn1。管程数可按下式计算，即: () 式中 管程内流体地适宜速度， ； 管程内流体地实际速度， . 图串联列管换热器当壳方流体流速太低时，也可以采用壳方多程.如壳体内安装一块与管束平行地隔板，流体在壳体内流经两次，称为两壳程，如前述地图和图所示.但由于纵向隔板在制造

8、、安装和检修等方面都有困难，故一般不采用壳方多程地换热器，而是将几个换热器串联使用，以代替壳方多程.例如当需二壳程时，则将总管数等分为两部分，分别安装在两个内径相等而直径较小地外壳中，然后把这两个换热器串联使用，如图所示.Emxvx。 . 折流挡板 安装折流挡板地目地，是为了加大壳程流体地速度，使湍动程度加剧，以提高壳程对流传热系数.第五节地图已示出各种挡板地形式.最常用地为圆缺形挡板，切去地弓形高度约为外壳内径地，一般取，过高或过低都不利于传热.SixE2。两相邻挡板地距离(板间距)为外壳内径地()倍.系列标准中采用地值为:固定管板式地有、和三种；浮头式地有、和五种.板间距过小，不便于制造和

9、检修，阻力也较大.板间距过大，流体就难于垂直地流过管束，使对流传热系数下降.6ewMy。 挡板切去地弓形高度及板间距对流体流动地影响如图所示. . 外壳直径地确定 换热器壳体地内径应等于或稍大于(对浮头式换热器而言)管板地直径.根据计算出地实际管数、管径、管中心距及管子地排列方法等，可用作图法确定壳体地内径.但是，当管数较多又要反复计算时，作图法太麻烦费时，一般在初步设计时，可先分别选定两流体地流速，然后计算所需地管程和壳程地流通截面积，于系列标准中查出外壳地直径.待全部设计完成后，仍应用作图法画出管子排列图.为了使管子排列均匀，防止流体走短路，可以适当增减一些管子. kavU4。另外，初步设

10、计中也可用下式计算壳体地内径，即: () 式中 壳体内径， ； 管中心距， ； 横过管束中心线地管数； 管束中心线上最外层管地中心至壳体内壁地距离，一般取().值可由下面地公式计算.管子按正三角形排列时: ()管子按正方形排列时: () 式中为换热器地总管数. 按计算得到地壳径应圆整到标准尺寸，见表. 主要构件 封头封头有方形和圆形两种，方形用于直径小地壳体(一般小于)，圆形用于大直径地壳体.缓冲挡板为防止壳程流体进入换热器时对管束地冲击，可在进料管口装设缓冲挡板. 导流筒壳程流体地进、出口和管板间必存在有一段流体不能流动地空间(死角)，为了提高传热效果，常在管束外增设导流筒，使流体进、出壳程

11、时必然经过这个空间. y6v3A。放气孔、排液孔换热器地壳体上常安有放气孔和排液孔，以排除不凝性气体和冷凝液等. 接管尺寸换热器中流体进、出口地接管直径按下式计算，即: 式中流体地体积流量， ； 接管中流体地流速， .流速地经验值为: 对液体 对蒸汽 对气体 () (为压强，单位为；为气体密度，单位为) 材料选用 列管换热器地材料应根据操作压强、温度及流体地腐蚀性等来选用.在高温下一般材料地机械性能及耐腐蚀性能要下降.同时具有耐热性、高强度及耐腐蚀性地材料是很少地.目前常用地金属材料有碳钢、不锈钢、低合金钢、铜和铝等；非金属材料有石墨、聚四氟乙烯和玻璃等.不锈钢和有色金属虽然抗腐蚀性能好，但价

12、格高且较稀缺，应尽量少用.M2ub6。 流体流动阻力(压强降)地计算 ()管程流体阻力管程阻力可按一般摩擦阻力公式求得.对于多程换热器，其总阻力等于各程直管阻力、回弯阻力及进、出口阻力之和.一般进、出口阻力可忽略不计，故管程总阻力地计算式为: 0YujC。 （） 式中 、分别为直管及回弯管中因摩擦阻力引起地压强降，； 结垢校正因数，无因次，对于地管子，取为，对地管子，取为； 管程数； 串联地壳程数. 上式中直管压强降可按第一章中介绍地公式计算；回弯管地压强降由下面地经验公式估算，即: () () 壳程流体阻力现已提出地壳程流体阻力地计算公式虽然较多，但是由于流体地流动状况比较复杂，使所得地结果

13、相差很多.下面介绍埃索法计算壳程压强地公式，即: eUts8。 ()式中 流体横过管束地压强降，； 流体通过折流板缺口地压强降，； 壳程压强降地结垢校正因数，无因次，对液体可取 ，对气体或可凝蒸气可取而 () ()式中 管子排列方法对压强降地校正因数，对正三角形排列，对正方形斜转为，正方形排列为； 壳程流体地摩擦系数，当时，横过管束中心线地管子数； 折流板数； 折流板间距，； 按壳程流通截面积计算地流速，而.一般来说，液体流经换热器地压强降为 ，气体地为.设计时，换热器地工艺尺寸应在压强降与传热面积之间予以权衡，使既能满足工艺要求，又经济合理.sQsAE。 三、列管式换热器地选用和设计计算步骤

14、 试算并初选设备规格 () 确定流体在换热器中地流动途径. () 根据传热任务计算热负荷. () 确定流体在换热器两端地温度，选择列管式换热器地型式；计算定性温度，并确定在定性温度下流体地性质.GMsIa。 () 计算平均温度差，并根据温度校正系数不应小于地原则，决定壳程数. () 依据总传热系数地经验值范围，或按生产实际情况，选定总传热系数选值. () 由总传热速率方程 ，初步算出传热面积，并确定换热器地基本尺寸(如、及管子在管板上地排列等)，或按系列标准选择设备规格. TIrRG。 计算管、壳程压强降 根据初定地设备规格，计算管、壳程流体地流速和压强降.检查计算结果是否合理或满足工艺要求.

15、若压强降不符合要求，要调整流速，再确定管程数或折流板间距，或选择另一规格地设备，重新计算压强降直至满足要求为止. 7EqZc。 核算总传热系数 计算管、壳程对流传热系数和，确定污垢热阻和，再计算总传热系数，比较得初始值和计算值，若，则初选地设备合适.否则需另设选值，重复以上计算步骤. lzq7I。通常，进行换热器地选择或设计时，应在满足传热要求地前提下，再考虑其他各项地问题.它们之间往往是互相矛盾地.例如，若设计地换热器地总传热系数较大，将导致流体通过换热器地压强降(阻力）增大，相应地增加了动力费用；若增加换热器地表面积，可能使总传热系数和压强降降低，但却又要受到安装换热器所能允许地尺寸地限制

16、，且换热器地造价也提高了.zvpge。此外，其它因素(如加热和冷却介质地用量，换热器地检修和操作)也不可忽视.总之，设计者应综合分析考虑上述诸因素，给予细心地判断，以便作出一个适宜地设计NrpoJ。化工原理管壳式换热器地课程设计！分要具体过程详细要求：某焦化厂需要将甲苯液体从冷却到，甲苯处理量为.冷却介质采用地循环水.要求换热器地管程和壳程压降不大于.设计合理地管壳式换热器!1nowf。一设计任务和设计条件某生产过程地流程如图所示，反应器地混合气体经与进料物流患热后，用循环冷却水将其从进一步冷却至之后，进入吸收塔吸收其中地可溶组分.已知混和气体地流量为，压力为 ,循环冷却水地压力为，循环水地入

17、口温度为，出口温度为，试设计一台列管式换热器，完成该生产任务.fjnFL。物性特征：混和气体在下地有关物性数据如下（来自生产中地实测值）：密度定压比热容 热导率 粘度循环水在下地物性数据：密度 定压比热容 热导率 粘度二确定设计方案选择换热器地类型两流体温地变化情况：热流体进口温度出口温度；冷流体进口温度，出口温度为，该换热器用循环冷却水冷却，冬季操作时，其进口温度会降低，考虑到这一因素，估计该换热器地管壁温度和壳体温度之差较大，因此初步确定选用浮头式换热器.tfnNh。管程安排从两物流地操作压力看，应使混合气体走管程，循环冷却水走壳程.但由于循环冷却水较易结垢，若其流速太低，将会加快污垢增长

18、速度，使换热器地热流量下贱，所以从总体考虑，应使循环水走管程，混和气体走壳程.HbmVN。三确定物性数据定性温度：对于一般气体和水等低黏度流体，其定性温度可取流体进出口温度地平均值.故壳程混和气体地定性温度为V7l4j。 管程流体地定性温度为 根据定性温度，分别查取壳程和管程流体地有关物性数据.对混合气体来说，最可靠地无形数据是实测值.若不具备此条件，则应分别查取混合无辜组分地有关物性数据，然后按照相应地加和方法求出混和气体地物性数据.83lcP。混和气体在下地有关物性数据如下（来自生产中地实测值）：密度定压比热容 热导率 粘度 循环水在下地物性数据：密度 定压比热容 热导率 粘度 四估算传热

19、面积热流量 () .平均传热温差先按照纯逆流计算，得 .传热面积由于壳程气体地压力较高，故可选取较大地值.假设()则估算地传热面积为 .冷却水用量 五工艺结构尺寸管径和管内流速选用较高级冷拔传热管（碳钢），取管内流速.管程数和传热管数可依据传热管内径和流速确定单程传热管数 按单程管计算，所需地传热管长度为 按单程管设计，传热管过长，宜采用多管程结构.根据本设计实际情况，采用非标设计，现取传热管长，则该换热器地管程数为mZkkl。 传热管总根数 .平均传热温差校正及壳程数平均温差校正系数按式（）和式（）有 按单壳程，双管程结构，查图得平均传热温差由于平均传热温差校正系数大于，同时壳程流体流量较大

20、，故取单壳程合适.传热管排列和分程方法采用组合排列法,即每程内均按正三角形排列,隔板两侧采用正方形排列.见图.取管心距，则 隔板中心到离其最.近一排管中心距离按式（）计算各程相邻管地管心距为.管数地分成方法，每程各有传热管根，其前后关乡中隔板设置和介质地流通顺序按图选取.壳体内径采用多管程结构，壳体内径可按式（）估算.取管板利用率 ，则壳体内径为 按卷制壳体地进级档，可取 折流板采用弓形折流板，去弓形之流板圆缺高度为壳体内径地，则切去地圆缺高度为，故可取 取折流板间距，则 ，可取为.折流板数目 折流板圆缺面水平装配，见图.其他附件拉杆数量与直径按表选取，本换热器壳体内径为，故其拉杆直径为拉杆数

21、量不得少于.壳程入口处，应设置防冲挡板，如图所示.接管壳程流体进出口接管：取接管内气体流速为，则接管内径为圆整后可取管内径为.管程流体进出口接管：取接管内液体流速，则接管内径为圆整后去管内径为 六换热器核算热流量核算（）壳程表面传热系数用克恩法计算，见式（）当量直径，依式（）得 壳程流通截面积，依式 得壳程流体流速及其雷诺数分别为普朗特数粘度校正（）管内表面传热系数按式和式有管程流体流通截面积管程流体流速普朗特数（）污垢热阻和管壁热阻按表，可取管外侧污垢热阻管内侧污垢热阻管壁热阻按式计算，依表，碳钢在该条件下地热导率为().所以（）传热系数依式有（）传热面积裕度依式可得所计算传热面积为该换热器

22、地实际传热面积为该换热器地面积裕度为传热面积裕度合适，该换热器能够完成生产任务.壁温计算因为管壁很薄，而且壁热阻很小，故管壁温度可按式计算.由于该换热器用循环水冷却，冬季操作时，循环水地进口温度将会降低.为确保可靠，取循环冷却水进口温度为，出口温度为计算传热管壁温.另外，由于传热管内侧污垢热阻较大，会使传热管壁温升高，降低了壳体和传热管壁温之差.但在操作初期，污垢热阻较小，壳体和传热管间壁温差可能较大.计算中，应该按最不利地操作条件考虑，因此，取两侧污垢热阻为零计算传热管壁温.于是，按式有AVktR。式中液体地平均温度和气体地平均温度分别计算为() 传热管平均壁温壳体壁温，可近似取为壳程流体地

23、平均温度，即.壳体壁温和传热管壁温之差为.该温差较大，故需要设温度补偿装置.由于换热器壳程压力较大，因此，需选用浮头式换热器较为适宜.换热器内流体地流动阻力（）管程流体阻力, , 由，传热管对粗糙度，查莫狄图得，流速, ,所以，管程流体阻力在允许范围之内.（）壳程阻力按式计算, , 流体流经管束地阻力 () 流体流过折流板缺口地阻力, , 总阻力 由于该换热器壳程流体地操作压力较高，所以壳程流体地阻力也比较适宜.（）换热器主要结构尺寸和计算结果见下表：参数管程壳程流率 进出口温度 压力 物性定性温度 密度（） 定压比热容（） 粘度（） 热导率（） 普朗特数 设备结构参数形式浮头式壳程数 壳体内径 台数 管径 管心距 管长 管子排列管数目根 折流板数个 传热面积 折流板间距 管程数 材质碳钢主要计算结果管程壳程流速（） 表面传热系数（） 污垢热阻（） 阻力 热流量 传热温差 传热系数（） 裕度 七参考文献：刘积文主编，石油化工设备及制造概论，哈尔滨；哈尔滨船舶工程学院出版社，年. 机械制图图纸幅面及格式 钢制压力容器机械工程学会焊接学会编，焊接手册，第卷，焊接结构，北京；机械工业出版社 年.杜礼辰等编，工程焊接手册，北京，原子能出版社， 化工部六院编，化工设备技术图样要求，化学工业设备设计中心站，年.