施工计算书.doc

1、长株高速特大桥连续梁支架检算资料选择桥梁最不利处利用有限元软件SAP2000进行各项指标包括强度、刚度、稳定性验算。材料情况选择如下：采用18mm厚竹胶板模板、1010cm纵向方木、1010cm横向方木、483.5mm碗扣式支架（含顶、底托）、20#b槽钢、国产贝雷片、直径629mm（壁厚10mm）钢管桩。1、荷载计算（1）混凝土荷载梁体自重按26 kN/m3计，计算时按支撑间距具体计算；（2）模板及方木（包括内外侧模板）：2.75 kN/m2；（3）施工人员、料具、运输荷载：2.5 kN/m2；（4）混凝土倾倒冲击荷载：4.0 kN/m2；（5）混凝土振捣产生的荷载：2.0 kN/m2；（6

2、）贝雷片荷载：1.5 kN/m；（7）恒载1.2的系数，活载1.4的系数。2、模板验算模板参数：=35Mpa，E=9.9103Mpa，W=bh2/6=1001.82/6=54 cm，I=bh3/12=48.6cm4。（1） 强度验算每平米箱梁自重荷载q1=（13.026+2.75）1.2+(2.5+2+4) 1.4 =96.9+11.9=108.8kN/m2。转化为横向的线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q1=108.81=108.8kN/m取计算跨度为0.3米，利用模板1220mm2440mm的尺寸决定放置如图所示的位置。图1 分布简图计算简图根据图1布置情况，可以分为以下4跨的情况（长度

3、单位：mm）：取半对称结构如图所示：图2 计算简图利用弯矩分配法,则分配系数: 固端弯矩： 计算过程如图所示：固端弯矩： 0 1.224 -0.816 0.816分配弯矩： 0 -0.175 -0.233 -0.117最终弯矩： 0 1.049 -1.049 0.699弯矩图如下：图3 模板弯矩图则由计算结果知Mmax=-1.049 kNm。W=1/6BH2=5.410-5m3max=Mmax/W=1.049/5.4105=19.4Mpa=35 Mpa。故，模板强度验算满足要求。（2）挠度验算每平米总荷载q2=（13.026+2.75）+(2.5+2+4) =89.25kN/m2。转化为横向的

4、线荷载，按照底板竹胶合模板平均承载：q2=89.251=89.25kN/m。单位荷载法计算跨中扰度，单位力作用在AB跨中点处，计算简图如下：由图乘法得： =0.4100.5mm扰度图如下：图4 模板挠度图考虑方木尺寸10cm，取l为20cm由图4可知，挠度最大值fmax=0.41mml/400=200/400=0.5mm。故，模板刚度验算满足要求！3、纵向方木（分配梁）验算（1）强度验算底模下的1010cm方木沿桥向布置，间距30cm，支撑于横向方木上，横向方木间距为30cm，木方的验算跨径为L1=0.3m。梁高按5.1m计算，实心处混凝土荷载为5.126=132.6kN/m2，空心处顶、底板

5、总高度1.0m，空心处混凝土荷载为1.026=26kN/m2。 根据截面形状计算取平均高度为3.0m，则混凝土平均荷载为3.026=78kN/m2。木方材料为松木，根据路桥施工计算手册表8-3取其弹性模量E=9103Mpa，顺纹弯应力为12Mpa，按六跨连续梁考虑。q纵梁，平均1=q0.3+1.2q方木=32.75kN/m，计算简图如下：图5 计算简图利用弯矩分配法,则分配系数: 固端弯矩： 计算过程如图所示：固端弯矩： -0.66 1.47 -098 0.98 -0.98 0.98分配弯矩： 0 -0.21 -0.28 -0.14 0 0 0.035 0.07 0.07 0.0350.015

6、-0.02-0.010.005 0.0050.0025最终弯矩： -0.66 1.245 -1.245 0.905 -0.905 1.02 弯矩图如下：图6 纵向方木的弯矩图得Mmax=1.245kNm，max=Mmax/W=1.245103/(1.6710-4)=7.46Mpa12Mpa竖向分配梁的强度验算满足要求。（2）刚度验算方木截面参数I= bh3/12=1001003/12=8.3106mm4刚度计算不考虑动载，则q纵梁，平均2=q20.3+1.0q方木 =26.86kN/m。纵向方木的挠度：图7 纵向方木的挠度图 =0.402mm1.5mm fmax=0.402mml/400=1.

7、5mm纵向方木的挠度验算合格。4、横向方木（分配梁）验算横向方木采用1010cm截面，方木纵向支撑间距60cm，横向间距30cm或60cm。箱梁底板宽度为5.7m，方木长度2m，因此，按实际放置4跨。计算简图如下：图8 计算简图（1）强度验算横向方木按连续梁进行考虑，承受力纵向方木的集中荷载。纵向方木的反力如下图：图9 纵向分配梁6跨支座反力图（半结构）得出Fmax=21.19kN，所以横向方木承受荷载最大值Nmax=21.19kN, 。固端弯矩： -1.589 1.589 分配弯矩： 0.530 1.059 0.530 0.265 -0.265 -0.265-0.133 -0.464-0.9

8、27 -0.927 0.199 0.398 0.199 0.10 -0.10-0.10-0.05-0.025 -0.05 -0.050.025 0.050.025 0.012-0.012 -0.012-0.006 -0.003-0.006 -0.006 0.006 0.003最终弯矩： -0.377 0.377 1.324 -1.324 0.983 -0.983图10 横向方木(分配梁)弯矩图由图看出，得Mmax=2.02kNm，max=Mmax/W=11.95Mpa12Mpa强度验算满足要求。（2）刚度验算横向方木按连续梁进行考虑，承受力纵向方木的集中荷载(标准值)。纵向方木的反力如下图:图

9、11 纵向分配梁6跨支座反力图（标准荷载）荷载最大值Nmax= Fmax=0.16kN,挠度图如下横向方木4跨挠度图图12 横向分配梁挠度图由图12得到，fmax=0.9225mml/400=1.5mm纵向方木的挠度验算合格，刚度满足要求。5、钢管柱检算纵向贝雷梁以上荷载3000kN；纵向贝雷梁荷载设计值：1.2410=492kN；横向贝雷梁荷载设计值1.231.5=37.8kN；考虑钢管、方木等其他荷载，取上部荷载设计值为4500kN。单根钢管的承载力为：4500/8=562.5kN（1） 强度检算根据钢结构设计规范（GB500172003），偏心压弯构件的强度按下式计算： 本次验算仅考虑轴

10、心受压，不考虑偏心作用。=f=205N/mm2强度验算满足要求。（2）稳定性验算偏心受压弯构件的整体稳定性按下式计算： 不考虑偏心作用，取最危险截面。=L/i=7300/229.5=32,由钢结构设计规范附录C值，=0.929，所以Nmax=562.5kNfA n=0.9294162.33=3866.8kN。所以，稳定性验算满足要求。6、地基承载力计算（1）上部荷载计算纵向贝雷梁以上荷载3900kN；纵向贝雷梁荷载设计值：1.2410=492kN；横向贝雷梁荷载设计值1.231.5=37.8kN；考虑钢管、方木等其他荷载，取上部荷载设计值为4500kN。单侧条形基础的承载力为：4500/2=2

11、250kN。（2）地基平均应力，承载力满足要求！长株高速特大桥跨主道及匝道连续梁施工方案1.编制说明1.1 编制依据（1）、长沙磁浮工程施工图设计长株高速特大桥施工图；（2）、中低速磁浮交通设计规范（报批稿）；（3）、 地铁设计规范；（4）、城市轨道交通工程项目建设标准；（5）、 铁路桥涵设计基本规范；（6）、铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范；（7）、铁路混凝土工程施工技术指南；（8）、铁路工程基桩检测技术规程1.2 编制原则1.2.1 保证工程质量。坚持在实事求是的基础上，力求技术先进、科学合理、经济适用的原则。在确保工程质量标准的前提下，积极采用新技术、新工艺、新机具、新测试方

12、法。1.2.2 合理安排施工的程序和顺序，做到布局合理、突出重点、确保安全。正确选用施工方法，科学组织。各工序紧密衔接，保证施工连续均衡有节奏地进行。1.2.3 施工进度安排注意各专业间的协调、配合和气候、季节对施工的影响。1.2.4 坚持自始至终对施工现场全过程严密监控，以科学的方法实行动态管理，并按动静结合的原则，精心进行施工场地规划布置，不影响正常的交通通行，节约施工临时用地，少占农田，不破坏植被。严格组织、精心管理，开展安全文明施工活动，创标准化施工现场。1.2.5 严格执行设计规范、施工规范及验收标准。1.3 编制范围 本方案仅对本合同段重难点工程跨长株高速长株高速特大桥（45+70+45）m及跨长株高速两处匝道（35+55+35）m、（45+70+45）m支架现浇连续梁施工进行编制。2.工程概况起讫桩号为：DK011+739.00DK012+900.00，桥梁全长1348m，孔跨布置：（2-25+1-22+3-20）m简支梁+1-（45+70+45）m连续梁+（2-25+1-23+2-20+1-25）m简支梁+1-（35+55+35）m连续梁+1-28m简支梁+1-（45+70+45）m连续梁-（4-20m+1-23m+4-25m+1-20m+7-25m+