人防计算书.docx

1、人防计算书杭州中翰建筑设计有限公司 结 构 计 算 书 工程编号： 工程名称： 项目名称： xx区地下汽车库 设计阶段： xx区人防结构计算 计算人： 校对人： 专业负责： 审核人： 日 期： 2012.03 区地下汽车库人防结构计算书目录 一、 人防主要计算依据和计算软件 二、 人防等效荷载及材料强度 三、 主要人防墙体计算 (一) 人防临空墙 (二) 非人防与人防隔墙 (三) 相邻人防单元隔墙 (四) 人防扩散室隔墙 (五) 人防地下室外墙 四、 各类门框墙、楼梯等按图集选用 人防地下室梁、柱计算(SATWE电算) 五、 (SATWE电算) 人防地下室顶板和底板计算六、 人防结构计算 一、

2、 主要计算依据和计算软件 1、人民防空地下室设计规范 GB50038-2005 2、防空地下室结构设计（国家建筑标准设计图集） 07FG0105 3、防空地下室（全国民用建筑工程设计技术措施） 2009 4、计算软件PKPM(2012版) A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain 2012年版计算。人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。 B人防底板和顶板采用PKPMPMCAD程序计算 C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPMSatwe程序计算 二、 等效静荷载及材料强度 级，6级常6、本工程为甲类防空地下室

3、，人防等级核1人防区为大地下室区范围，共5个人防防护单元 2、人防等效静荷载标准值确定： 依据人民防空地下室设计规范GB 500382005查表，人防构件允许延 性比按4.6.2条规定。 a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）规范4.8.2条 1）纯地下室部分：70kPa （不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格 最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米） 2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：55kPa（考虑上部建筑影响，无覆 土，板净跨3米0029 b、土中外墙：（允许延性比2.0）规范4.8.3-2条 不考虑上部建筑影响，取55kPa (饱和土中，淤泥土) c、带桩基钢筋混凝土底板

4、，第4.8.15条，取值25kPa d、相邻防护单元间隔墙,门框墙： 1）6级与6级相邻每侧：50kPa 2）6级与普通地下室普通地下室一侧： 隔墙：110kPa ； 门框墙：170kPa 3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：39kPa e、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口)： 正面荷载：60 kPa 反面荷载：30 kPa f、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa） 出入口部位及形式 门框墙 临空墙 110 200 顶板荷载考虑上部建筑物影响的室内出 入口200130顶板荷载不考虑上部建筑物影响的室出入口，室外竖井、楼梯、穿廊出入1602403坡度室外直通单向出1302003坡

5、度角 主要人防墙体计算：三、 （一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）2Morgain) 按均布荷载输入 (130kN/m人防等效静荷载标准值： 22 x1.5=25.08 N/mmf 16.72N/mm，混凝土强度等级为 C35 人防：c22 1.575N/mm x1.5=2.363 N/mm ft22 2.204N/mmx1.5=3.306 N/mm f tk2244 N/mm Ec=3.15x10 N/mmx1.2=3.78 x1022 360N/mmx1.2=432 N/mm HRB400钢筋抗拉强度设计值（） fy24 N/mm E 20 x10s 计算如下：上下固端，不考虑裂缝

6、控制。Morgain 1 矩形板： DFQ1 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称： 平湖金色港湾 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 自由 / 固端 / 自由 / 固端 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值 2 均布荷载： g 130kN/m k1 1，对由永久荷载效应控制 永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取G的组 1 合，取G 1.1.3.2 可变荷载标准值： q 0 k 1.1.4 荷载的基本组合值 2 1.1.4.1 板面 Q MaxQ(L), Q(D) Max130, 130 130kN/m 1.1.5 计算跨度 L 4050mm，板

7、的厚度 h 300mm （h L / 14） yy222 1.1.6 混凝土强度等级为 C35， f 16.72N/mm， f 1.575N/mm， f 2.204N/mm tkct22 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 f 432N/mm， E 200000N/mm sy 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 a 30mm、板面 a 50mm ss 1.2 弯矩标准值 1.2.1 平行于 L 方向的跨中弯矩 M yy2 M 0.04167*130*4.05 88.85kNm ygk1 1.2.2 沿 L 方向的支座弯矩 M yy2 M -0.08333*130*4.05 -177.6

8、9kNm gk1y 1.3 配筋计算 1.3.1 平行于 L 方向的跨中弯矩 M yy M MaxM(L), M(D) Max88.85, 88.85 88.85kNm yyy2 A 792mm，a 30mm， 0.076， 0.29%； ssy 12125 （A 905 实配纵筋：） s 1.3.2 沿 L 方向的支座弯矩 M yy M MaxM(L), M(D) Max-177.69, -177.69 -177.69kNm yyy2 A 1816mm，a 50mm， 0.188， 0.73%； ssy 16100 （A 2011 实配纵筋：） s 1.4 斜截面受剪承载力计算 V QL /

9、 2 130*4.05/2 263.3kN yfbh 0.7*1*1575*1*0.27 297.6kN V 263.3kN，满足要求。 0.7R 0ht （一侧人防，一侧非人防）DFQ2（二）、地下室墙计算： 人防等效静荷载标准值：110kN/m (按均布荷载输入Morgain) 2 受力模型同DFQ1 Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。 2 矩形板： DFQ2 2.1 基本资料 2.1.1 工程名称： 平湖金色港湾 2.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 自由 / 固端 / 自由 / 固端 2.1.3 荷载标准值 2.1.3.1 永久荷载标准值 2 均布荷载： g

10、 110kN/m k1 1，对由永久荷载效应控制 永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取G的组 1 合，取G 2.1.3.2 可变荷载标准值： q 0 k 2.1.4 荷载的基本组合值 2 2.1.4.1 板面 Q MaxQ(L), Q(D) Max110, 110 110kN/m 2.1.5 计算跨度 L 4050mm，板的厚度 h 300mm （h L / 14） yy222 2.1.6 混凝土强度等级为 C35， f 16.72N/mm， f 1.575N/mm， f 2.204N/mm tkct22 2.1.7 钢筋抗拉强度设计值 f 432N/mm， E 200000N/

11、mm sy 2.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 a 30mm、板面 a 50mm ss 2.2 弯矩标准值 2.2.1 平行于 L 方向的跨中弯矩 M yy2 M 0.04167*110*4.05 75.18kNm ygk1 2.2.2 沿 L 方向的支座弯矩 M yy2 M -0.08333*110*4.05 -150.36kNm gk1y 2.3 配筋计算 2.3.1 平行于 L 方向的跨中弯矩 M yy M MaxM(L), M(D) Max75.18, 75.18 75.18kNm yyy2 A 666mm，a 30mm， 0.064， 0.25%； ssy 12150 （

12、A 实配纵筋： 754） s 2.3.2 沿 L 方向的支座弯矩 M yy M MaxM(L), M(D) Max-150.36, -150.36 -150.36kNm yyy2 A 1510mm，a 50mm， 0.156， 0.60%； ssy 14100 （A 1539） 实配纵筋： s 2.4 斜截面受剪承载力计算 V QL / 2 110*4.05/2 222.8kN yfbh 0.7*1*1575*1*0.27 297.6kN V 222.8kN，满足要求。 R 0.70ht （三）、地下室墙计算：DFQ3（墙两侧核6相邻隔墙） 人防等效静荷载标准值：50kN/m (按均布荷载输入

13、Morgain) 2 受力模型同DFQ1（两侧分别受力计算同） Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。 3 矩形板： DFQ3 3.1 基本资料 3.1.1 工程名称： 平湖金色港湾 3.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 自由 / 固端 / 自由 / 固端 3.1.3 荷载标准值 3.1.3.1 永久荷载标准值 2 均布荷载： g 50kN/m k1 1，对由永久荷载效应控制 永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取G的组 1 合，取 G 3.1.3.2 可变荷载标准值： q 0 k 3.1.4 荷载的基本组合值 2 3.1.4.1 板面 Q MaxQ(L),

14、 Q(D) Max50, 50 50kN/m 3.1.5 计算跨度 L 4050mm，板的厚度 h 300mm （h L / 14） yy222 3.1.6 混凝土强度等级为 C35， f 16.72N/mm， f 1.575N/mm， f 2.204N/mm tkct22 3.1.7 钢筋抗拉强度设计值 f 432N/mm， E 200000N/mm sy 3.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 a 30mm、板面 a 50mm ss 3.2 弯矩标准值 3.2.1 平行于 L 方向的跨中弯矩 M yy2 M 0.04167*50*4.05 34.17kNm ygk1 3.2.2 沿

15、 L 方向的支座弯矩 M yy2 M -0.08333*50*4.05 -68.34kNm gk1y 3.3 配筋计算 3.3.1 平行于 L 方向的跨中弯矩 M yy M MaxM(L), M(D) Max34.17, 34.17 34.17kNm yyy 0.16%， 2， 0.11%； A 297mm，a 30mm， 0.028minssy2 12200 （A 实配纵筋： 565） A 492mm； ss,min 3.3.2 沿 L 方向的支座弯矩 M yy M MaxM(L), M(D) Max-68.34, -68.34 -68.34kNm yyy2 A 655mm，a 50mm，

16、0.068， 0.26%； ssy 12150 （A 754 实配纵筋：） s （四）、地下室墙计算：DFQ4（扩散室） 人防等效静荷载标准值：39kN/m (按均布荷载输入Morgain) 2 受力模型同DFQ1 Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。 4 矩形板： DFQ4 4.1 基本资料 4.1.1 工程名称： 平湖金色港湾 4.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 自由 / 固端 / 自由 / 固端 4.1.3 荷载标准值 4.1.3.1 永久荷载标准值 2 均布荷载： g 39kN/m k1 1，对由永久荷载效应控制 永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组

17、合，取G的组 1 合，取 G 4.1.3.2 可变荷载标准值： q 0 k 荷载的基本组合值 4.1.4 2 Max39, 39 39kN/m 4.1.4.1 板面 Q MaxQ(L), Q(D) L / 14） h 300mm （h 4.1.5 计算跨度 L 4050mm，板的厚度yy222 2.204N/mm 1.575N/mm， f 4.1.6 混凝土强度等级为 C35， f 16.72N/mm， ftktc22 200000N/mm 432N/mm， E 4.1.7 钢筋抗拉强度设计值 f sy 50mm 30mm、板面 a 4.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 ass 4.

18、2 弯矩标准值 方向的跨中弯矩 M 4.2.1 平行于 L yy2 m 26.65kN 0.04167*39*4.05 M ygk1 M 沿 4.2.2 L 方向的支座弯矩yy2 m -0.08333*39*4.05 -53.31kN M gk1y 配筋计算 4.3 M 平行于 L 方向的跨中弯矩 4.3.1 yy m Max26.65, 26.65 26.65kN M MaxM(L), M(D) yyy 0.16%， 2 0.09%； 231mm，a 30mm， 0.022， A minssy2 565）12200 （A A 492mm； 实配纵筋：ss,min 方向的支座弯矩 M 4.3.

19、2 沿 L yy m -53.31kN(D) Max-53.31, -53.31 M MaxM(L), Myyy2 ； 0.20%， 50mm 0.052， A 507mm，assy ） 565 实配纵筋：（ 12200 As（五）、地下室外墙计算：DWQ1a（人防） 人防等效静荷载标准值：55kN/m (按均布荷载输入Morgain) 2 其余受力情况同DWQ1。 22 x1.5=25.08 N/mmf 16.72N/mm人防：混凝土强度等级为 C35， c22 x1.5=2.363 N/mm 1.575N/mm ft22 2.204N/mmx1.5=3.306 N/mm f tk2244

20、N/mmx1.2=3.78 x10 Ec=3.15x10 N/mm22 360N/mmx1.2=432 N/mm f钢筋抗拉强度设计值（HRB400） y24 20 x10 N/mm Es Morgain计算如下： 不考虑裂缝控制。 1 矩形板： DWQ1a 1.1 基本资料 1.1.1 工程名称： 平湖金色港湾 1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 自由 / 固端 / 自由 / 铰支 1.1.3 荷载标准值 1.1.3.1 永久荷载标准值 2 均布荷载： g 55kN/m k1 1，对由永久荷载效应控制 永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取 G的组 1 合，取 G

21、1.1.3.2 可变荷载标准值： q 0 k 1.1.4 荷载的基本组合值 2 1.1.4.1 板面 Q MaxQ(L), Q(D) Max55, 55 55kN/m 1.1.5 计算跨度 L 4050mm，板的厚度 h 300mm （h L / 14） yy222 1.1.6 混凝土强度等级为 C35， f 16.72N/mm， f 1.575N/mm， f 2.204N/mm tkct22 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 f 432N/mm， E 200000N/mm sy 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 a 30mm、板面 a 50mm ss 1.2 弯矩标准值 1.2.

22、1 平行于 L 方向的跨中弯矩 M yy2 M 0.07031*55*4.05 63.43kNm ygk1 1.2.2 沿 L 方向的支座弯矩 M yy2 M -0.125*55*4.05 -112.77kNm gk1y 1.3 配筋计算 1.3.1 平行于 L 方向的跨中弯矩 M yy M MaxM(L), M(D) Max63.43, 63.43 63.43kNm yyy2 A 559mm，a 30mm， 0.053， 0.21%； ssy 12200 （A 565） 实配纵筋： s 1.3.2 沿 L 方向的支座弯矩 M yy M MaxM(L), M(D) Max-112.77, -1

23、12.77 -112.77kNm yyy2 A 1108mm，a 50mm， 0.114， 0.44%； ssy 12100 （A 实配纵筋： 1131） s 综上，地下室外墙人防作用核6级时，由长期作用水土压力工况控制（裂缝控制），地下室外墙（4.05米墙高，墙厚300），实际计算配筋为DWQ1（详施工图），裂缝及人防作用下均满足。 四、人防结构构件计算及查表取用： 1、各类门框墙查表取用均依据标准图集防空地下室结构设计(2007年合 订本)（图集号:FG01FG05）。（以下简称图集） 2、具体典型门框墙选用： 1）人防1-1口部，建筑人防防护密闭门HHFM1820(6) 依据建筑门洞尺寸

24、，结构选择门框型号为MK2020，抗力核6级， 荷载类型为D型（图集第2页），一侧门框悬挑尺寸400，另一侧1800， 则在长悬挑一侧加柱，即MK2020-D2型。 查图集第35、37页，（L=2200，H=3600，a1=400），得 1号箍筋为12150；门框墙梁尺寸c=400, 4号梁纵筋为每侧 522；门框柱尺寸，宽500，d=650，5号柱纵筋每侧525。 页。35其余配筋，按图集第 具体配筋已在结施-7口部1-1大样图中绘出。 2）人防1-2口部，建筑人防防护密闭门HFM1220(6) 依据建筑门洞尺寸，结构选择门框型号为MK1220，抗力核6级， 荷载类型为D型（图集第2页），一

25、侧门框悬挑尺寸500，另一侧700， 即MK1220-D1型。 查图集第22、25页，（L=2400，H=3600，a1=500，a2=700），得 1号箍筋为12120；2号箍筋为16150； 门框墙梁尺寸c=350, 4号梁纵筋为每侧322； 其余配筋，按图集第22页。 3）人防1-2口部，建筑密闭门HM1220 依据建筑门洞尺寸，结构选择门框型号为MK1220，抗力核6级， 荷载类型为A型（图集第2页），一侧门框悬挑尺寸500，另一侧700， 即MK1220-A1型。 查图集第22、25页，（L=2400，H=3600，a1=500，a2=700），得 1号箍筋为12150；2号箍筋为1

26、2150； 门框墙梁尺寸c=300, 4号梁纵筋为每侧316； 其余配筋，按图集第22页。 4）人防1-3口部，建筑防护密闭门HFM1220(6) 依据建筑门洞尺寸，结构选择门框型号为MK1220，抗力核6级， 荷载类型为D型（图集第2页），一侧门框悬挑尺寸300，另一侧400， 型。MK1220-D1即 查图集第22、25页，（L=1900，H=2650，a1=300，a2=400），得 1号箍筋为12150；2号箍筋为12150； 3号箍筋为12120； 其余配筋，按图集第22页。 3、人防楼梯结构构件计算及查表取用： 1）、甲类防空地下室多跑式楼梯的室外主要出入口，依据标准图集防空地下室结构设计(2007年合订本)（图集号:FG03）。（以下简称图集） 2）、典型楼梯梯板、平台板、梯梁选用： 人防1-1、4-1、5-1口部，人防楼梯尺寸，为层高2.8米，开间3.9米， 进深6.3米，核6级，查图集第7页，选为型号： 梯板：TB-(h6)-30-38-63 ；梯板厚180，梯板配筋为图集64页， 平台板厚150，配筋为图集第80页； 梯梁断面、配筋为图集第91页。 五、人防地下室梁柱的计算（区SATWE电算计算书附图） 电算计算书附图）SATWE六、人防地下室顶板和底板的计算（区