安哥拉IKA酒店落地脚手架施工方案计算书呕心沥血整理版.docx

1、安哥拉IKA酒店落地脚手架施工方案计算书呕心沥血整理版落地式脚手架工程方案计算书工 程 名 称： 安哥拉五星级酒店 施 工 单 位： 中国中铁四局集团有限公司 编 制 人： 审 核 人： 编 制 日 期： 1.编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑施工安全检查标准JGJ59-20114、混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002（2011版)5、混凝土结构设计规范GB5001020106、建筑施工现场管理标准DBJ14-03320057、建筑结构荷载规范GB5000920128、建筑地基基础设计规范GB50007201

2、19、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文2.工程参数搭设参数搭设高度36。6m步距1.8m立杆纵距1。5m立杆横距0。8m连墙件方式二步三跨连墙件扣件双扣件荷载参数（荷载标准值)永久荷载立杆承受结构自重0.1086kN/m安全网0。01kN/m2脚手板类型冲压钢脚手板,2层自重标准值0.3kN/m2护栏与挡脚板自重标准值0。17kN/m2可变荷载施工均布活荷载2kN/m2同时施工层数1层风荷载地区北京北京基本风压0.3kN/m2地基参数地基土类型粘性土地基承载力标准值120kN/m2垫板宽度0.3m垫板长度1。5m考虑到钢

3、管锈蚀弯曲等因素,按483钢管计算。3.大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。3。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值 q11k=0.033kN/m脚手板的荷载标准值 q12k=0。30。8/4=0。060kN/m静荷载标准值 q1k=0。033+0。060=0.093kN/m活荷载标准值 q2k=20。8/4=0。400kN/m静荷载的计算值 q1=1.20。093=0。112kN/m活荷载的计算值 q2=1。40.400=0.560kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠

4、度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)3。2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1max=0。08q1l2+0。10q2l2=0.080.1121。52+0.100.5601.52= 0。146kN。m支座最大弯矩计算公式如下：M2max=0。10q1l20。117q2l2=0.100。1121.520.1170.5601。52= 0.173kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算Mmax= 0。173kN.m=Mmax=0。173106=38.530N/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求！3.3挠度计算最大挠度考

5、虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度最大允许挠度为l/150=1500.0/150=10。0与10mmVmax=0。677q1kl4+0.99q2kl4100EI100EI Vmax =0。6770。0931500。04+0.990。4001500.04=1.046mm 10。0mm1002。0610510.781041002。0610510.78104满足要求！4.小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。4.1荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0331.5=0.050kN 脚手板的荷

6、载标准值 P2=0。30.81。5/4=0.090kN活荷载标准值 Q=20。81。5/4=0。600kN荷载的计算值 P=1。20。050+1。20。090+1.40。600=1.008kN小横杆计算简图4。2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=qlb28集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=pl2Mmax=1.20.0330。82+1。0080.8=0。406kNm82计算抗弯强度：=Mmax=0。406106=90。423N/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求!4。3挠度计算最大挠度考虑

7、为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和.最大允许挠度为l/150=800。0/150=5。3与10mm均布荷载最大挠度计算公式如下：1=5qlb4384EI集中荷载最大挠度计算公式如下：2=19Plb3384EI小横杆自重均布荷载引起的最大挠度：1=5qlb4=50。033800.04=0。008mm384EI3842。0610510.78104集中荷载标准值P=0。050+0。090+0.600=0。740kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：2=19Plb3=19740。000800。03=0。844mm384EI3842.0610510。78104最大挠度和：V=1+

8、2=0。852mm 5.3mm满足要求！5.扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，当采用单扣件时，取8kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;5。1荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0330.8=0。026kN脚手板的荷载标准值 P2=0。30。81.5/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=20。81.5/2=1。200kN荷载的计算值 R=1.20。026+1。20.180+1。41.200=1。927kN扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6.立杆的稳定性计算1、分析立杆稳定性计算部位组

9、合风荷载时,由下式计算立杆稳定性N+Mwf AWN-计算立杆段的轴向力设计值；A-立杆的截面面积;-轴心受压构件的稳定系数， W-截面模量;f-钢管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩； Mw=0。91。4Mwk=0。91.4klah210其中，风荷载标准值k=zs0，将N=1。2（NG1k+NG2k）+0。91。4NQk代入上式化简为:1。2Hgk+0。91。4zs0lah2+1。2NG2k+0。91。4NQkfA10WAAH-脚手架高度；gk-每米立杆承受的结构自重标准值；la立杆纵距;h-步距；z风压高度变化系数;s-风荷载体型系数； 0-基本风压,取北京10年一遇值

10、，0=0。3kN/m2NG1k-脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力; NG2k-构配件自重标准值产生的轴向力； NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和； 脚手架结构自重产生的轴压应力g=1.2HsgkA风荷载产生的弯曲压应力：w=0.91。4zs0lah210W构配件（安全网除外,但其自重不大）自重荷载、施工荷载作用位置相对不变,其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大,脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加(计算中应考虑的架高范围增大)，因此,取=g +W最大时作用部位验算立杆稳定性。2、计算风荷载产生的弯曲压应力w 风荷载体型系数s=1。3=1。30。8=1。04 w=0.

11、91.4z1.040。31.51。82106=42。6z104。49103地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。 3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力g首先计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh;i截面回转半径;k-计算长度附加系数，其值取1。155；-考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.2。8采用； h步距;立杆横距lb=0.8m,连墙件布置二步三跨,查规范表5。2。8得=1。5，h=1。8m=kh=1。1551.5180.0=196i1.59根据的值,查规范得轴心受压构件的稳定系数=0。188。立杆纵距la=1.5m，查规范附录A表A1得gk=0.1086kN/m

12、g =1.2Hsgk=1。2Hs0。1086103=1。63HsN/mm2A0.188424.004、求=w +g列表如下：高度（m）zw =42。6z（N/mm2)对应风荷载作用计算段高度取值Hg（m）g=1.63Hs（N/mm2）=w +g（N/mm2）50.6527。6936.659。6687.3536。60。9640.901016。3057。20分析说明:脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，w +g相对较小,脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小,但脚手架自重产生的轴压应力接近最大=w +g最大,因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。5、验

13、算长细比由规范5.2。8式，且K=1，得=l0=kh=1.5180=170 210ii1。59结论：满足要求！。6、计算立杆段轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=36.60。1086=3。97kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0。5(0.8+0。15)1.520。3+0。171。52+1。536。60.01=1。487kNlb-立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值；Qp3-密目式安全立网自重标准值;H脚手架高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和

14、NQk=0。5（lb+a1）laQk=0。5（0。8+0。15）1。521=1。43kNQk施工均布荷载标准值;组合风荷载时N=1。2(NG1K+NG2K)+0.91。4NQk=1.2（3。97+1.487）+0。91。41。43=8.35kN7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式5。2。62验算立杆稳定性,即：N+Mw=8.35103+42。60。65=104。75+27。69=132.44N/mm2 f=205N/mm2AW0。188424结论:满足要求!。8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2（NG1K+NG2K)+1.4NQk=1。2（3。97+1.487）+1.41.43=

15、8。55kN按规范公式5。2.61验算立杆稳定性：N=8.55103=107。26N/mm2 f=205N/mm2A0。188424结论：满足要求！。7.连墙件计算7。1脚手架上水平风荷载标准值k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按36。6m，地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0。96脚手架风荷载体型系数s=1。3=1。30。8=1.04 基本风压取北京10年一遇值,0=0.3kN/m2k=z s 0= 0。961。040。3=0。30kN/m27.2求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=21.831.5=16。20m2N=Nlw+N0

16、=1。4wkAw+3=1。40。3016.20+3=9.80kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值;N0-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=3kN；7.3连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离,即lH=0.3m，因此长细比=lH=30.0=19 =150i1。59根据值,查规范附录表C，=0.949,N=9。80103=24。36N/mm2 205N/mm2A0。949424满足要求!。抗滑承载力计算连墙件采用双扣件连接，抗滑承载力取12kN。Nl=9.80kN 12kN 连墙件扣件抗滑承载力满足要求!8.立杆地基承载力计算1、立杆段轴力设计值NN=8。55kN2、计算基础底面积A取垫板作用长度1。5m，A=0.31。5=0.45m23、确定地基承载力设计值fg粘性土承载力标准值：fgk=120kPa=120kN/m2取Kc= 0。4，得fg=kcfgk=0。4120=48kN/m24、验算地基承载力立杆基础底面的平均压力P=N=8。55=19。00kN/m2 fg=48kN/m2A0。45满足要求！.