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1、中厚板外观缺陷的种类形态及成因共21页中厚板外观缺陷的种类、形态及成因1 过热 overheat 特征：钢板表面呈现大面积连续的或不连续的蓝灰色粗糙麻面或鳞片状翘皮，通常表面会出现一定深度的脱碳层，内部晶粒组织粗大，并伴有魏氏组织出现。 成因：钢坯在加热炉高温段停留时间较长或加温度过高，或者是家热炉内的氧化性太农，造成钢坯表面过度氧化。影响：钢坯过热，使钢板表面产生一定深度的脱碳层，不仅使钢板表面严重粗糙，内部晶粒过分长大，而且严重降低了钢板力学性能和加工性能，使过程中易在钢板表面形成不规则、深度较浅的裂纹，对钢板的质量有致命的影响。 预防：（1）制定合理的加热制度，控制加热温度、加热速度和加

2、热时间，防止钢坯产生过热（烧）现象；（2）控制炉内气氛，在保证燃料完全燃烧的前提下，尽量减少过剩的空气量，采取微正压控制，减少炉门的开启时间，防止冷空气吸入。2 麻点 pockmark 特征：在钢板表面形成局部的或连续的成片粗糙面，分布着大小不一、形状各异的铁氧化物，脱落后呈现出深浅不同、形状各异的小凹坑或凹痕。实例见图2-1图2-7。 成因：由于钢坯加热后表面生成过厚的氧化铁皮（钢坯加热时有部分区域由过热现象）子轧钢之前没有得到清理或清理不彻底，在轧制之前氧化铁皮呈片状或块状等形态压入钢板本体；轧后氧化铁皮冷却收缩，在受到震动时脱落。，在钢板表面留下大小不一、形状各异、深浅不 同的小凹坑或凹

3、痕。此外，没其中的教友喷射或燃烧的气体腐蚀，也会形成焦油麻点或气体腐蚀麻点。 影响：对钢板表面质量的影响程度取决于麻点在钢板表面形成的凹坑或凹痕的深度及对钢板表面质量要求的严格程度。通常情况下，经过修磨清理后，其深度不超过相应标准规定者不影响使用。 预防：（1）按坯料规格及钢种的不同合理控制加热炉各段的加热温度，合理控制煤气（燃油）、空气配比，提高燃烧的充分性；（2）加热炉待温时要有效地控制烧嘴火焰的强度，避免火焰长时间对钢坯直接烧蚀；（3）保证高压水压力，确保除磷效果。3 氧化铁皮压入 rolled-in scale 特征：钢板表面压入的氧化铁皮可分为一次氧化铁皮和二次氧化铁皮，一次氧化铁皮

4、多为会褐色Fe3O4鳞层；二次氧化铁皮多为红棕色FeO和 Fe2O3鳞层组成。依压入氧化铁皮种类不同，压入深度有深有浅，其分布面积由大有小，多数呈块状或条状。实例见图3-1和图3-2。 成因：(1)加入时间过长，使得钢坯表面形成的氧化铁皮太厚而不易清除；（2）在轧制前，由于高压水压力不足或其他方面的原因，钢坯表面氧化铁皮未能得到有效的清理，造成钢坯在轧制过程中部分较厚或附着力较强的氧化铁皮呈片状或块状被压入钢板本体。 影响：氧化铁皮在钢板表面的压入深度和分布区域，通常情况下影响不如麻点。修磨后，一般不影响钢板的使用。4 表面夹杂（渣） inclusion/lard 表面夹杂（渣）是钢板本体内嵌

5、入或压入非本题异物的统称，分非金属夹杂（渣）、混合夹杂和金属夹杂三大类。41 非金属夹杂（渣） non_metallic incusion/nonmetal lard 特征：不具有金属性质的氧化物、硫化物、硅酸盐和淡化物等嵌入钢板本体并显露于钢板表面的点状、片状或条状缺陷。 成因：（1）在炼钢过程中脱氧剂加入后形成的脱氧化合物，在凝固过程中来不及浮出、排除而残留于钢坯中，轧制后暴露于钢板表面；（2）炼钢中间包、钢包等的耐火材料崩裂，脱落后进入钢水，并随钢水铸入板坯，轧制后暴露于钢板表面；（3）由于连铸浇速度过快，捞渣不及时，造成保护渣岁钢液卷入结晶器内，在钢坯和坯壳之间形成渣钢混合物，轧制后暴

6、露于钢板表面；（4）钢坯在加热炉内加热时，加热炉耐火材料崩裂落到钢坯表面，轧制时压入钢板。 411 褐色非金属夹杂（“红锈”） brown non_metallic inclusion(red rust) 特征：嵌入钢板体内的显露于钢板表面的点状、片状或条状的褐色或红褐色非金属物质。有研究指出，“红锈”与钢中的硅含量和终冷温度有关。实例见图411-1图411-4。 影响：非金属夹杂有时易在钢板表面形成面积较大的条形压入，但压入的深度通常较浅，容易清理，基本不影响钢板使用。 412 白色非金属夹杂 white non-metallic inclusion 特征：在钢板表面有嵌入本体的显露于钢板表

7、面的点状、片状或条状的非金属物质，微观形态为白色或灰白色的岩相组织。实例见图412-1图412-4。 影响：白色非金属 夹杂有时易在钢板表面形成面积较大的条形压入，但压入的深度通常较浅，容易清理，基本不影响钢板使用。有时因较严重的“水口”侵蚀或剥落而产生的大型夹杂会造成钢板的判废，如图412-1所示。42 混合夹杂 mix inclusion 特征 ：在钢板表面有嵌入钢板本体内较深，呈现为块状，周边呈开放性的黑色的非金属和金属混合物质。该种夹杂单体面积较大，个体之间呈条状排列，羁绊是沿轧制方向分布。实例见图42-1图42-6。 成因：大报和中包包衬侵蚀、脱落；连铸浇铸速度过快，捞渣不及时，造成

8、保护渣卷入钢液。上述因素导致结晶器内形成渣钢混合物，轧制后在钢板表面产生团块嵌入式延展开裂。影响：缺陷的深度较深，有的超过钢板的厚度之半，甚至贯穿，起多数情况下造成钢板判废。 43 金属夹杂 metallic inclusion 特征：嵌入或压入本体内的显露于钢板表面的点状、块状、条状等形状的金属物质。实例见图43-1和图43-2。 成因：它是外来未熔今年书所造成的夹杂物，起多系偶然的外来因素造成的。（1）连铸时，金属片、金属块、金属渣条等落入坯壳与拉矫辊之间，压入板坯壳内，轧制后暴露于钢板表面；（2）钢坯在火焰切割时，由于切割枪氧压便低或波动，造成大型的熔融渣铁粘附到切口边缘的上表面或下表面

9、，在轧制时压入钢板表面。 影响：在钢板本体内形成较深的块状压入，由于它与金属基本在虎穴成分和变形条件方面存在明显差别，所以轧制过程中常因不均匀变形引起的附加应力作用而伴生各种不同形态的裂纹，该缺陷对钢板的影响取决于分布位置和数量，一般情况下，易造成钢板的判废。 5 裂纹 crack 特征：在钢板表面上形成具有一定深度和长度，一条或多条长短不一、宽窄不等、深浅不同、形状各异的条形缝隙或裂缝。从横截面观察，一般裂纹都有尖锐的根部，具有一定的深度并且与表面垂直，周边有严重的脱碳想象和非金属夹杂。裂纹破坏了钢板力学性能的连续性，是对钢板危害很大的缺陷。 成因：（1）钢坯表面有横裂纹、纵裂纹、结疤或皮下

10、气泡等缺陷，在轧制后没有被焊合或消除而演变为裂纹；（2）钢坯在加热炉内加热不匀或者轧件受力不均，使得轧件个部分延伸和宽度不一致，钢板在应力作用下形成裂纹；（3）钢坯加热或轧件冷却速度过快，产生较强的热应力或组织应力集中，而产生裂纹；（4）轧制过程中，喷水过多，使得轧制温度过低，钢板延展性变差，西成裂纹。 预防：（1）严格钢坯质量检验，不合格不投产；（2）加强钢坯的加热操作，控制好加热速度、加热温度和均匀加热，防止过热、过烧；（3）制定合理的轧制温度制度和压下规程，防止钢板的冷却不均或局部过冷。 51 纵裂纹 longitudinal crack 特征：纵裂纹一般有良种形式：一种是成片状出现的沿

11、轧制方向裂开的小裂口；一种是有一定宽度的粗黑线状裂纹。纵裂纹主要出现在碳素结构钢板表面上，有时也少量出现在低合金类钢板表面，板厚大于20的钢板出现纵裂纹的几率比较大。纵裂纹 破坏了钢板的横向连续性，对钢板危害性很大。实例见图51-1图51-7。 成因：（1）纵裂纹主要是由于钢坯在凝固过程中坯壳厚度不均造成的，当作用在坯壳的拉应力超过钢的允许强度时，在坯壳薄弱出产生应力集中而导致断裂，出结晶器后在二冷区扩展形成纵向裂纹，在纵向轧制中沿钢板轧制方向扩展并开裂；（2）如果钢板出现多道贯穿轧制方向的裂纹，则有可能是较严重的钢坯横裂在钢坯横向轧制时扩展和开裂形成的；（3）钢中大量气泡的存在，在加热及轧制

12、过程中形成沿受力方向延伸的小裂纹，并经进一步扩展而导致开裂。 影响：视裂纹的长度、深度、数量、分布情况而定。通常情况下，导致钢板被判废的可能性很高。 预防：防止纵裂纹产生的有效措施是使结晶器弯月面区域坯壳生长厚度均匀。钢的碳含量、夹杂物含量、钢液温度控制、侵入式水口设计与插入深度、结晶器保护渣性质、结晶器导热均匀性、结晶器液面波动、二次冷却和钢液中气体含量等，都能影响初生坯壳凝固的均匀性。因此稳定冶炼、连铸及轧制工艺是减少钢板表面纵裂纹产生的关键。52 横裂纹 transverse crack 特征：裂纹基本与钢板的轧制方向呈3090夹角，呈不规则的条状或线状等形态，分布的位置、数量、状态、大

13、小各异，具有一定深度和长度，破坏钢板纵向连续性。实例见图52-1图52-8。 成因：主要是由于钢坯振痕较深，造成振痕低部有微裂纹或坚壳带较薄，钢中的铝、氮含量较高，促使AIN、质点沿奥氏体晶界析出，诱发痕裂纹；钢坯在脆性温度700-900矫直；二次冷却强度过高，导致钢坯很裂纹在轧制中扩展和开裂；或者是不明显的钢坯纵向裂纹在钢坯横向轧制时扩展和开裂。 影响：横裂纹在钢板表面表现形态较多，起深度通常在0.5-1.5，个别严重的可达到钢板厚度的1/4-1/3（如图5.2-2所示），早成钢板判废的倾向性很高。 预防：（1）采用高频率、小振幅结晶器振动；（2）二次冷配水量分布应使钢坯表面温度均匀并尽量减

14、小钢坯表面和边部的温差；（3）根据钢种不同选择合适的保护渣，保护渣的用量和黏度既要保证减浅振痕，又要防止坯壳粘结；（4）钢坯矫直时避开脆性温度区；（5）合理控制钢中铝、氮的含量，以减少AIN的形成和析出。5.3 皴裂 chap 特征：在钢板表面呈现出数量较多、面积较大、较为短粗、长度不连续的横向裂纹，类似于冬季人手背部冻伤的裂口。实例见图5.3-1和图5.3-2。成因：当钢坯的加热温度超过临界温度Ac3时，钢的晶粒过分长大，晶间结合力减弱，使钢坯的热塑性降低或者因钢坯表面存在细小的微裂纹在加热过程中被氧化，轧制中在钢板表面和角部产生裂纹或裂缝。 影响：皴裂出现在钢板表面时，通常表现为数量较多、

15、分布面积较大，修磨和清理难度较大，对钢板表面质量影响较大，大多数情况下钢板被判废可能性较高。5.4 龟裂 chap 特征：钢板表面呈龟背状（网状）裂纹，一般长度较短，多呈弧形、人字形，方向各异，多产生在碳含量较高、合金数量较多的钢板表面，在钢板垛放期间会发生裂纹扩展，导致钢板判废。实例见入5.4-1和图5.4-2。 成因：（1）钢坯在较低温度进行火焰清理时，表面温度骤然升高引起热应力或在清理后冷却过程中产生组织应力，使钢坯表面轻微的炸裂；（2）钢坯加热温度或加热速度控制不当，造成钢坯局部过热（通常为钢坯的下加热面），过热部分出现一定深度的脱碳层，降低了钢的塑性，在轧制中由于表面延伸产生龟裂；（

16、3）钢坯表面的网状裂纹或星形裂纹在轧制中扩展和开裂。 影响：从其产生的原因来说，钢板的表面存在着一定的脱碳层，有时也伴随或衍生出其他形态的裂纹。就深度而言，基本都超过钢板的厚度公差之半，因此判废的可能性较高。 预防：（1）采取预热或利用产品余热进行火焰清理；（2）控制加热制度，防止出现过热、过烧现象；（3）防止钢坯出现网裂或星裂等原始缺陷。5.5 发裂 hair crack 特征：在钢板表面分布着形状不一、深度较浅的发状细纹，一般沿轧制方向排列，有长有短，有分有散，有的成簇分布，有时会布满钢板表面，有时沿钢板横向分布。实例见图5.5-1图5.5-3。 成因：（1）由于连铸机的一冷，二冷冷速及拉

17、速不合理，或者保护渣选用不合适、保护渣受潮，造成钢坯表面出现许多微裂纹，在轧制中暴露和扩展；（2）某些钢种因加热速度和加热温度不当使钢坯表面出现热裂纹和少量脱碳导致塑性降低，轧制中暴露而形成微小裂纹。 影响：钢坯微裂纹形成的细小裂纹在钢板上的形成大多呈现出有规律的弧线形，弧线的顶端与轧制方向相同。加热不当产生的裂纹规律性不强，大多呈长短不一的“蚯蚓”形线状。发裂一般深度较浅，修磨清理后不影响使用。但发裂有时不易发现，在钢板弯曲或卷曲加工时，如果缺陷在钢板外弧面将产生较为明显的裂纹或开裂。 预防：（1）加强连铸工艺的控制和钢坯的验收、检查及清理；（2）制定合理的加热温度和加热速度，尽可能增加压缩

18、比，采用合适的压下规程和冷却制度。5.6 微裂纹 microcrack 特征：钢板表面的不同部位出现一些不易辨别的、形状不规则、缝隙细小、长度不连续、形态零乱的裂纹。着裂纹有时在一定范围内以集中的形式出现，有时以零散分布的形式出现，有时与其他形态的裂纹或缺陷伴随出现。实例见图5.6-1和图5.6-2。 成因：微裂纹产生的原因是多方面的，大多数情况下与其他形态的裂纹或缺陷伴随出现，基本上是其他形态的裂纹或缺陷的衍生形态，其成因与相关联的裂纹或缺陷相同，其单独出现时，则是由于某些钢种的钢坯不存在微裂纹；或钢坯加热温度不合理产生微裂纹；或钢坯局部受热强度较高造成表面出现一定的魏氏组织或脱碳，导致塑性

19、降低，轧制中在钢板表面以不同形态表现出来。 影响：单纯出现的微裂纹对钢板影响较小，通常清理后深度小于钢板的负公差之半；与其他形态的裂纹或缺陷伴随出现的微裂纹对钢板的影响，大多数情况下取决于伴生缺陷的严重程度。5.7 带状裂纹 banded crack 特征：在钢板表面上的分布面积较狭长，由各种形状不同、大小不一、各体之间相互渗透、单体面积不等的裂纹构成，整体表现为以条状或带状形态分布的裂纹在一定区域富集，条状或带状裂纹长度方向与钢板的轧制方向相同。这种缺陷在钢板表面呈现为单区域或多区域同时存在的形式。实例见图5.7-1-图5.7-7 成因：主要是由于钢坯表面存在较为密集的不同形态的细小裂纹，在

20、轧制中暴露、扩展，由于裂纹个体间距较小，不同形态的裂纹相互渗透，从而在钢板表面形成较为密集的裂纹聚集区。 影响：条状或带状裂纹在大多数情况下是几个区域同时出现，其修磨后的深度基本上接近或超过钢板的负公差，严重的呈现出明显的沟槽，深度可达2以上。因此，它对钢板的使用和改判影响显著，判废的倾向很高。5.8 星裂 star crack 特征：在钢板表面分布着形状类似于簇状或不闭环多边形等形态较为复杂、深浅不一、清晰可见的裂纹。由于这种裂纹大多呈现为多边形的星状，故统称为星形裂纹。一般沿轧制方向呈带状分布，有的呈弥散分布，有的陈腐密集分布，裂纹内多含有硅酸盐等夹杂物。通常低合金钢种比普碳钢发生星裂纹的

21、几率高，一般钢板越厚，出现星裂的几率就越高。实例见图5.8-1-图5.8-3。 成因：星裂大多出现在锰、硅、铜、铝含量较高的钢种。来源于钢中或结晶器的铜原子在高温下有较高的自由能，容易向晶界扩散并富集在初生的奥氏体晶界上，硅酸盐类夹杂物也随钢水的流动富集在奥氏体晶界上，这都大大降低了 晶界的强度，在钢坯的冷却过程中，由于晶粒收缩而在钢坯表面形成星形裂纹，这种带有星状裂纹的钢坯在加热时，裂纹间隙周边受到高温氧化气氛的侵蚀，出现脱碳层和魏氏组织，在轧制中由于表面的延展加剧了钢坯原生裂纹的扩展和演变。 影响：星裂对钢板质量的影响程度取决于星裂在钢板表面的分布状态，通常呈弥散分布的星裂其深度较浅，大多

22、数情况下清理后不超过钢板的富公差，对钢板的判定影响较大，判废的倾向性较高。 预防：（1）将铜结晶器改为镀层结晶器，对正结晶器并控制结晶器锥度，防止铜元素渗入钢坯而弱化表层结晶；（2）采用热装热送缩短钢坯到加热炉的时间，减少铜原子的富集量；（3）选择合适的保护渣并合理控制结晶器该水温度；（4）合理控制钢坯加热制度，防止过热、过烧；（5）制定合理的轧制工艺，增加钢坯压缩化。6 气泡 blister 特征：在钢板表面出现无规律分布的、或大或小的鼓报，外形比较圆滑。气泡开裂后，裂口呈不规则的缝隙或孔隙，裂口周边有明显的胀裂产生的不规则“犬齿”，裂口的末梢有清晰的线状塌陷，裂口内部有肉眼可见的夹杂物富集

23、。实例见图6-1-图6-3。 成因：气泡缺陷的成因有两类。一类是钢坯皮下夹杂引起的，它主要与中间包水口对中不良或保护渣质量有关，保护渣卷入钢水后产生的含有非金属夹杂的气囊，在轧制时，气体体积缩小，压力增大而产生鼓泡并呈现在钢板局部表面上，次类缺陷表面处呈青色。另一类是钢中气体引起的，连铸时由于拉速较快，钢坯内部的气体没有充分的时间溢出，留在钢坯内部形成气泡，在轧制时气泡扩展，导致金属局部难以焊合，当气泡内压力足够大时将在钢板表面鼓起形成鼓包。 影响：使钢板一处或多处甚至大面积出现闭合或开裂的气隙，通常情况下都造成钢板的判废。7 折叠 overlap特征：在钢板表面局部相互折合的双层金属。外形呈

24、现出“舌”状、连续“山峰”状、条状等形态。影响：折叠对钢板表面质量的影响取决于其凹痕的深度，与轧制钢板的厚度有一定的关系，严重的造成整张钢板改尺或改判。预防：（1）严格坯料质量检查，缺陷清理不合格的坯料不投产；（2）控制轧件上午抛出速度，保持适当繁荣下压力，避免轧件下扣与机架辊、辊道撞击；（3）加强机前机后辊道的电检，避免出现“死辊”。7.1 轧制折叠 rolling overlap 特征：钢板表面层金属相互折合，其缝隙与表面倾斜一定角度，内有较多的氧化铁皮，常呈通长的直线形，也有局部或断续地呈曲线或锯齿形分布在表面上。实例见图7.1-1-图7.1-3。 成因：轧制时，因卫板安装不当或松动、个

25、别机架辊磨损后产生的尖角对钢板表面的刮划，形成的表层金属褶皱后开裂、翻翘；轧件被严重划伤或撞击产生局部揩列形成折皱；加热炉滑轨划伤导致钢坯下表层金属褶皱后开裂。上述几种情况在轧制中叠压形成折叠。 影响：在钢板表面上的数量较少，形成凹痕的深度一般情况下小于冶炼折叠，且容易脱落。7.2 冶炼折叠 smelting overlap 特征：钢板表面局部有相互折合的双层金属。表现为有一定规律连续或不连续的窄条状、“舍”状或“山峰”状。实例见图7.2-1-图7.2-3。 成因：钢坯在结晶器内悬挂使凝固壳撕裂，由于结晶器的强冷，在撕裂处漏出的钢水立刻凝固在钢坯表面形成金属渗出覆盖；钢坯表面有较深的沟槽，或有

26、尖锐的棱角，钢坯在热态下有较严重的划伤、撞击形成的褶皱；钢坯表面进行缺陷清理后，由于火焰清理处的沟槽或凹坑的宽深比较小。上述几种情况轧制过程中由于表层延伸，形成双金属叠压。 影响：通常在钢板表面形成的折叠面积较大，凹痕有一定的深度，对钢板的改判影响较大。8 结疤 seam/rolling skin 特征：钢板表面呈现为舌状、块状或鱼鳞状压入或翘起的金属片：一种是与钢的本体相连接，并折合到表面上不易脱落，另一种与钢的本体无连接，但粘合到表面，易于脱落。结疤大小不一、深浅不等，结疤下常附着较多的氧化铁皮或夹杂物。实例见图8-1-图8-4。 成因：钢坯在热状态下表面粘结有外来的金属物，如钢坯热切割时

27、火焰切割渣铁的黏结，在辊道上输送时辊道表面黏附物（金属或金属氧化物）的压入，加热时滑轨表面黏附物的压入，实炉底处堆积过厚的氧化渣铁的黏附，在轧制过程中压入钢板表面。 影响：结疤在钢板上的分布较为分散，通常数量较少、面积有大有小，但修磨后凹痕的深度大都超过钢板的负公差之半，对钢板判定有一定的影响。 预防：提高钢坯的质量，搞好钢坯表面的清理，避免外来金属或金属氧化物的黏附与溅落。 9 网纹 netting crack 特征：呈现龟背状或其他形态网状的凸现纹络。实例见图9-1-图9.3。 成因：过程中，由于工作辊冷却水不合理、换棍周期较长、轧制时”卡钢”造成”烧辊”轧辊制造的质量与轧辊材质选用问题等

28、原因,在轧辊表面出现一多条连续或局部的龟背状或其他形态的网状裂纹,在轧制中压刻在钢板表面,从而形成凸起的纹络。 影响:网纹对钢板质量有较大的影响,严重粗糙了钢板的表面,大大影响了钢板的加工与使用.通常网纹凸起的高度与辊面的龟裂程度有关,判定取决于钢板的实际厚度加网纹的高度是否超过钢板的最大厚度,或者网纹的高度是否超过钢板的正公差。 预防：控制好轧辊的转速，其是“入“度的控制，防止“卡钢“、”“啃钢“产生”烧辊“（轧辊的局部过热）；（2）控制好轧辊的冷却水，保持轧辊的良好冷却；（3）定时检查辊面，根据实际情况及时进行轧辊的更换；（4）轧辊的磨削要有一定的深度和光洁度，要消除辊面的各种损伤。10

29、划伤 scuffing/scratch 特征：在轧制和输送的过程，被设备、工具刮出的单线条或多多线条够沟痕状表面缺陷。存在于钢板表面沿纵向或横向，一般呈直线形，也有呈曲线形，其长度、宽度、深度各异，肉眼可见底部。划伤有热态划伤和冷态划伤，热态划伤的颜色与钢板表面颜色基本相同，冷态划伤呈金属色或浅蓝色。 成因：（1）热轧区域的辊道、移钢或翻钢设备有尖棱，轧通过时被划伤；（2）钢板与机架辊、机前机后辊道、输送辊道、矫直辊道或冷床个别台后面托辊出现死辊或辊道不同步产生的滑动刮檫；（3）由于钢板在横向移动或是调用过程中与其他物体之间的刮、擦、蹭、磨。 影响：一般情况下，热态划伤沿钢板的纵向分布较多，有

30、连续的也有不连续的，个别情况下贯穿通钢板全长；冷态划伤没有规律。划伤对钢板的表面质量影响程度取决于沟槽的深度、数量。 预防：（1）轧钢设备和辅助设备要光滑平整；（2）防止出现死辊或辊道的不同步滑动；（3）避免钢板在横移和调运过程中与其他物体滑动接触，注意横向移钢设备的润滑和工况。10.1 热态划伤 hot scratch 特征：热态划伤的颜色与钢表面基本相同，划伤呈较圆滑的边际，有着明显的沟槽迹象。实例见图10.1-1-图10.1-4。10.2 冷态划伤 cold scrach 特征：在钢板表面产生的多条较为密集深浅不一的沟槽，划伤面发亮或有金属光泽，边部有毛刺、起皮、褶皱。实例见图10.2-

31、1-图10.2-3。11 波浪 waviness 特征：钢板沿长度方向呈现高低起伏的波浪形状的弯曲，破坏了钢板的平直性，波浪有单侧、双侧、中间波浪三种形态，单侧波浪多出现在较厚的钢板中，双侧、中间波浪多出现在较薄的钢板中。实例见图11-1-图11.5。 成因：在轧制过程中，由于辊型不良（如（1）轧辊的初始凸度配置不合理；（2）轧辊冷却不良导致的辊凸度的异常；（3）轧辊的不均匀磨损）出现的辊缝变化；两侧的压力不稳定造成辊缝的跳动；钢坯的加热温度不均匀造成的长度方向上的延伸不均匀；轧制不对中出现的轧制不稳定。 影响：根据轧制规格的变化及时进行轧辊凸度的调配；改善轧辊冷却，确保热凸读的稳定；提高钢坯

32、加热质量，降低钢板的变形不均。12 瓢曲 buckles 特征：瓢曲是钢板在长度或宽度方向上出现的同一方向的弧形翘曲，严重呈船底形。实例见图12-1-图12-3。 成因：主要由于轧制过程中辊缝的不平行造成钢板的纵向延伸一侧大于另一侧；轧辊凸度设计不合理或与轧制规格不匹配出现横向不均匀变形；钢板两面冷却条件不一致或冷却速度不均匀；终轧道次压两给定不合理；个别钢种终矫温度不合理。 影响：各种原因造成的较为明显的瓢曲，矫直机很难矫直，钢板被判废的可能性很高。13 分层 lamination 特征：在剪切断面上呈现一或多条平行的缝隙。实质上是钢板内部存在有局部或整体的基本平行于钢板表面的未焊接合界（层）面，破坏了钢板厚度方向的连续性，有时缝隙中有肉眼可见的夹杂物。实例见图13-1和图13-2。 成因：（1）钢中的非金属夹杂物，在轧制的过程中，因塑性变形有球状变为椭圆状，最后变为片状，由于夹杂物与基本界面上形成的结